Методика аэродинамических расчетов тракта дымовых газов
Котельные установки
Метод аэродинамического расчета котельных установок [Л. 30] разработан ЦКТИ и используется для подсчета газовых и воздушных сопротивлений и для выбора дымовых труб и тягодутьевых устройств.
Согласно [Л. 30] при аэродинамических расчетах определяются перепады давлений на участках газовоздушных трактов подсчетом их сопротивлений и возникающей на данном участке или в установке самотяги.
Все сопротивления принято делить на^
Сопротивления трения при течении в прямом канале постоянного сечения, куда входит и продольное омывание пучка труб;
Местные сопротивления, связанные с изменением формы или направления канала;
Сопротивления поперечно омываемых труб.
При подсчете потерь на трение, Па (кгс/м*), формулу (4-12) преобразуют к виду
Ад. (8-7)
В формуле;
X — коэффициент сопротивления трением, зависящий от характера движения потока — ламинарного, переходного или турбулентного.
Характер потока принято определять по числу Рейнольдса Ие= —wd. lv, где V — кинематический коэффициент вязкости жидкости. При турбулентном потоке, т. е. при Ке>2320, величина А, зависит и от шероховатости стен, омываемых потоком.
Остальные величины, входящие в формулу (8-7), определяют по следующим выражениям:
Ш — среднюю скорость потока, м/с, по (2-146);
Р — плотность газа делением массы на объем по (2-52), (2-53) и (2-45), (2-50), кг/м3;
(I — эквивалентный диаметр, равный для круглого сечения его диаметру и для некруглого определяемый по {2-161) или (2-162), м;
I — длина участка, м.
Величину скоростного напора или динамического давления Лд= р,
Па (кгс/м2), определяют по средней для данного участка скорости потока и температуре и по плотности суж>го ’* воз дух а при давлении в 0,1 МПа (760 мм рт. ст.), а в конце ра счета.4$зодят поправку на действительную плотность дымовых газов. Скоро’сти/потока и температуры (средние) принимают из теплового расчета.
Далее с /помощью рис. 8-2, построенного для определения скоростного напора или динамического давления, находят /гд для газа или воздуха. Если скорости в рассчитываемом участке отличаются от имеющихся на графике величин, то используют формулу, приведенную на рис. 8-2. 346
Потеря давления 6 тру5ах(щелях). йозЗухоподогрЕВателей
Рис. 8-3. График для определения поте – ри давления в трубах и щелях между пластинами воздухоподогревателей.
^ Таблица 8-1 Значения коэффициента трения Л
|
Для учебных расчетов величину К можно принять постоянной из табл. 8-1.
Газовоздухопроводы рекомендуется выполнять круглого сечения, собирать иа заводе-изготовителе в крупные блоки, устанавливать в них заслонки и крепления для тепловой изоляции. При выборе размеров газопроводов и боровов перед и после золоуловителей скорости в них для предупреждения выпадения золы и золового износа принимают около 10 м/с (см. гл. 4).
При расчете стальных трубчатых и регенеративных воздухоподогревателей для определения их газового сопротивления из теплового расчета принимаются средние величины скорости дымовых газов и температуры потока, см. формулы (2-145) и (2-146). Затем по графику рис. 8-2 определяют величину динамического давления.
При расчете трубчатого воздухоподогревателя по графику рис. 8-3 при известных скорости и температуре газов или воздуха находят потерю давления на длине в 1 м Л’гр. Далее с помощью табл. 8-2 выбирают значение абсолютной шероховатости £-10~3 м и подсчитывают значение йэ/^.
Таблица 8-2
Величины абсолютной шероховатости к для различных поверхностей
|
По графику того же рис. 8-3 для учета шероховатости труб находят сш. При длине труб /, м, потеря давления, Па (кгс/м2), составит:
АН=]г’г1)Сш1. (8-8)
В регенеративных воздухоподогревателях при определении скорости газов или воздуха величину йэ принимают из табл. 2-19. При известных значениях температур и скорости дымовых газов или воздуха по рис. 8-3 находят потерю давления /і’гр на 1 м длины (высоты) канала ротора
Или его части. Полученную величину умножают на коэффициент (1 11,1&) и длину (высоту), канала I. Величину &— безразмерную харак-, теристику шероховатости канала — принимают из табл. 8-2.
Потеря на трение в канале с длиной I, м, в регенеративном воздухоподогревателе, включая потери на входе и выходе, Па (кгс/м2), составляет:
Дйтр = /г’гр/(1 11,16). (8-9)
Потерю давления в местных сопротивлениях и в поперечно омываемых пучках труб, Па (кгс/м5), находят по формуле типа (4-11):
= (8-9а)
Ъ которой вместо ^ [коэффициент гидравлического сопротивления обозначен через С.
Величина динамического давления, так же как и ранее, определяется по скорости газов и температуре потока с помощью рис. 8-2. Коэффициент сопротивления £ из-за изменения сечения определяют по рис. 8-4, на котором в зависимости от отношения меньшего сечения к большему приведены значения £ для случая выхода и входа, отнесенные к скорости в меньшем сечении.
Рис. 8-4. Коэффициент сопротивления при изменении сечения и полноты удара для диффузоров. |
При необходимости определения скорости в другом сечении коэффициент сопротивления пересчитывают по формуле
(£-)’=’• (&’)’• <8-10> Этими же положениями следует пользоваться при определении потерь давления на входе и выходе из труб, газовоздухопроводов и газохода.
Коэффициент сопротивления диффузора зависит от угла раскрытия а, и его величину по наибольшей скоро– сти находят из равенства
Ьдиф—^ВЫХ<Рр – (8-11)
В формуле £вых принимают по графику рис. 8-4; <рр — коэффициент расширения или полноты удара в зависимости от а и формы диффузора — плоского, конического по кривой 1 и лир амида льного — по кривой 2 рис. 8-4.
Коэффициент сопротивления поворотов (проводов и колен) без
Изменения сечения подсчитывается по формуле
= ВС. (8-12)
В формуле:
£о — исходный коэффициент сопротивления поворота, зависящий от формы и относительной кривизны, определяемый по рис. 8-5;
Кй — коэффициент, учитывающий шероховатость стенок. При обычной шероховатости (см. табл. 8-2) значение кй для отводов равно 1,3; для колен — 1,2, для колен без закругления кромок — 1,4;
В — коэффициент, зависящий от угла поворота; при угле поворота а=30, 60, 90, 120, 150° соответственно В=0,5; 0,8; 1,5; 2,0; 3,0.
С — коэффициент, определяемый отношением высоты к ширине сечения, меняющейся от 0,4 до 1,6; для квадратного или круглого сечения (при острых кромках поворота) равен 1. Для раздающих и ‘собирающий тройников (симметричных и несимметричных) следует пользоваться указаниями [Л. 30].
Сопротивления диффузоров и поворотов следует учитывать при расчете систем пылеприготовления и воздушных трактов крупных котло – агрегатов.
Сопротивление поперечно омываемых газами пучков труб при наличии и отсутствии теплообмена определяется по формуле (4-11).
Величина коэффициента сопротивления зависит от числа и расположения труб в пучке, числа Ее и учитывает условия входа и выхода газов из пучка. Коэффициент сопротивления коридорного пучка труб определяется из выражения
£=£о22. (8-13)
В выражении:
22 — количество рядов труб по глубине пучка;
£о—коэффициент сопротивления одного ряда труб, зависит от относительных шагов а1=8)(1 02=.??/й, величины ‘ф=«1—с? н/$2—и числа 1?е.
При >02 расчетная формула для имеет вид:
Со^^грСвеС.«. (8-14)
Величину 5о при 01^02 находят из выражения
^о^^ъгрСре – ‘(8-15)
Значения входящих в эти формулы величин £Гр, ске и с$ определяют по Тграфикам рис. 8-6; при величинах скорости потока, отличных от имеющихся на графике, £о определяют пересчетом по формуле
Рис. 8-6. Графики для определения коэффициентов сопротивления
Поперечно омываемого коридорного пучка труб.
Подсчитав величину £о и найдя по рис. 8-2 значение скоростного напора, находят сопротивление пучка труб по формуле типа (4-11). Величину поправочного коэффициента 1г принимают из табл. 8-3.
Коэффициент сопротивления пучка шахматно расположенных труб – определяют из выражения
Сг=Ь»(2&—1). (8-17)
Значение С, зависит от формы шахматного пучка, от величин о,, у а
Диагонального шага труб в’г= |/ -^-52, 5г8. Эта зависимость в дан
Ном методе учтена коэффициентом формы Св- Значение коэффициента £о связано с числом Яе“0-27 следующим образом:
Ь>=с3Я<г*л. (8-18)
Таблица 8-3
Поправочные коэффициенты к расчетным сопротивлениям поверхностей нагрева
|
Для определения сопротивления пучка труб с шахматным расположением построены графики (рис. 8-7), позволяющие в зависимости от скорости и температуры потока находить сопротивление одного ряда труб Н’гр, Па (кгс/м2), и поправочные коэффициенты на диаметр труб Са и форму пучка с».
Сопротивление пучка с числом труб по глубине 2г с поправочным коэффициентом /г из табл. 8-3 определяют по выражению
ДА=Л’грссіС,,(22 ‘1)&. (8-19)
В тех случаях, когда значения скоростей потока выходят за пределы значений величин, имеющихся на рис. 8-7, для пересчета сопротивления пучка, Па (кгс/м2), следует воспользоваться формулой
ДА = ДАгр (і)’*» (8-20)
При омывании коридорных и шахматных пучков из труб, расположенных под углом атаки газов =^75°, сечение для прохода газов определяется по осям труб, а сопротивление, подсчитанное для чисто поперечного омывания, увеличивают на 10%. Если в газоходе расположены поперечно омываемые пучки труб, имеющие одинаковые шаги, но раз – 354
10 20 30 40 50 60 70 80 100120 Диаметр тру 5, мм Л__ |
Ные сечения для прохода газов, то рекомендуется усреднять их живые сечения и находить среднюю скорость по формуле (2-146) для трех сечений; в начале, середине и конце поворота (или по среднему сечению).
‘ Если же скорости на участках уже подсчитаны, то усреднение их можно провести по формуле
‘ 2’гШ, 2″гШ” . ..
При продольном омывании живые сечения усредняются по длинам труб на отдельных участках / по формуле (8-21).
Если поверхности нагрева отдельных участков на один ряд или 1 м длины труб или доля разреженных труб в фестоне различаются не больше чем на 25%, в формулу (8-21) можно подставлять вместо числа рядов 2 или длины труб I величину поверхности нагрева.
Расчет сопротивления ведется по формулам, применяемым для основного пакета труб. При повороте потока газов в пучке поперечно омываемых труб с любым расположением расчет сопротивления такого пучка ведется условно следующим способом: подсчитывается по одному из указанных методов сопротивление пучка без поворота, которое суммируют с сопротивлением поворота, приняв коэффициент местного сопротивления в зависимости от угла поворота;
При угле поворота……………………………….. 45* 90* 135* 180*
Коэффициент?……………………………………….. 0,5 1,0 1,5 ? 2,0
Усреднение живого сечения при расчете местных сопротивлений для двух скоростей выполняется по формуле
Р —о. (8-22)
(8-23)
Если разница в площадях сечений не превышает 25%, то вместо расчета по формулам (8-22) и (8-23) можно принимать среднеарифметические величины. Расчетные формулы для определения живых сечений даны ранее при поперечном омывании — формула (2-142), продольном—формулы (2-143) и (2-144) .
Коэффициент сопротивления для чугунных ребристых водяных экономайзеров ВТИ и ЦККБ с прямоугольными и круглыми ребрами находят из формулы
£=0,5г. (8-24)
Сопротивление чугунного водяного экономайзера, Па (кгс/м2), будет:
ДЛ=£/гд, (8-25)
В котором учитываются потери на входе и выходе потока из пучка труб.
Газовое сопротивление чугунного водяного экономайзера ВТИ, Па (кгс/м2), можно определить и по формуле
Где ги—средняя скорость газов, м/с.
Коэффициент сопротивления поперечно омываемых чугунных ребристых и ребристо-зубчатых труб воздухоподогревателя можно определить из формулы
Здесь в; величину £, так же как и для других пучков труб, включены коэффициенты сопротивления «а входе и выходе.
Сопротивление пучка чугунных труб воздухоподогревателя подсчитывается по формуле (4-Г1). При определении живого сечения для прохода газов целесообразно пользоваться данными завода-изготовителя и справочниками [Л.13].
К числу местных сопротивлений относятся шиберы и заслонки, устанавливаемые в газоходах и воздухопроводах для регулирования тяги или расхода воздуха. При естественной тяге их сопротивление можно принимать в пределах от 5 до 10 Па (0,5—2 кгс/м2) на каждый шибер или заслонку, при искусственной тяге эти сопротивления не учитывают.
Так же поступают и при расчете сопротивления на трение газопроводов: если скорость газа в них меньше 12 м/с, то сопротивление равно —1 Па (0,1 кгс/м8) «а 1 м длины; при искусственной тяге и указанных скоростях эти сопротивления не учитывают.
Коэффициенты сопротивления циклонов, блоков циклонов и батарейных Циклонов даны в табл. 8-4. Их сопротивление подсчитывают по
Таблица 8-4
Коэффициент гидравлического сопротивления £ для циклонов с учетом запыленности потока по данным НИИОГАЗ и ЦКТИ
|
Формуле (4-М), где скорость условно отнесена к сечению цилинидриче – ской части корпуса циклона.
Для блока циклонов и батарейного циклона за живое сечение принимается сумма сечений всех циклонов. При использовании мокрых золоуловителей учитывается охлаждение в них дымовых газов [Л. 30]. Потери на трение в дымовой трубе (кирпичной или железобетонной), Па (кгс/м2), определяются из выражения
Д/Цр-^Ад, (8-28)
Где I — средний уклон Внутренних стенок трубы, принимаемый для кирпичных и железобетонных труб 1=0,02.
В стальных трубах, которые выполняются цилиндрическими, потери определяют по формуле (4-12).
Скорость газов на выходе из дымовых труб определяется условием недопустимости задержки ветром газов в трубе («задувания») при естественной тяге и целесообразным выбросом газов на необходимую высоту. При искусственной тяге скорость истечения газов определяется материалом труб и их высотой с учетом необходимости выброса в верхние слои атмосферы. Ориентировочные значения скорости даны в табл. 8-5.
Ориентировочные значения выходных скоростей газов из дымовых труб (по данным Л. А. Рихтера), м/с
Искусственная тяга
Материал для дымовой трубы
| |||
При подсчете выходной скорости из дымовых труб при естественной тяге следует учесть охлаждение газов при движении в трубе [Л. 30]. При искусственной тяге охлаждение газов в дымовой трубе не учитывается. Потеря напора с выходной скоростью, Па (кгс/м2), определяется как – величина Лд по графику рис. 8-2 с коэффициентом т[9] е.
А^вых==1>1^д^ (8-29)
Сопротивление на входе газов из борова или газохода в трубу учитывается по формуле (4-11) с коэффициентом сопротивления на входе £=1,4. Высота дымовой трубы для установок, работающих на мазуте и твердом топливе при золоуловителях, зависит от: приведенного содержания серы и золы в топливе; расхода топлива;
Наличия зданий высотой более 15 м в радиусе 200 м от котельной; обеспеченности рассеивания в атмосфере летучей золы и газой, «содержащих соединения серы и азота [Л. 22].
Высота дымовой трубы должна быть выше конька кровель зданий (расположенных в радиусе 25 м от здания котельной) не менее чем на
5 м в при иаличии зданий высотой более 15 м в радиусе 200 м — не ниже 35 м.
При естественной тяге и сжигании природного газа высота дымовой трубы должна быть не ниже 20 м. Для котельной, как правило, следует иметь одну общую Дымовую трубу для всех котлоагрегатов, стоящую отдельно от здания котельной, с возможностью присоединения к ней еще одного-двух котлов.
Диаметры выходного отверстия стальных, кирпичных и железобетонных труб унифицированы Моспроектом и Теплопроектом в зависимости от высоты (рис. 8-8).
Мр=Ро/1,2ЭЗ Рис. 8-9. Величина Мр=р0/1,293 — поправки сопротивления газоходов котельных установок на плотность газов. |
Стальные трубы, которые имеют высоту не более 45 м, изготовляются из листовой стали марки ВСтЗпс по ГОСТ 380-60 с толщиной листа
5 и 6 мм. Дымовые трубы могут иметь подземное и надземное примыкание боровов и газоходов.
Для стальных труб высота цоколя дана на рис. 8-8; цоколи у кирпичных труб не строят, а газы подводятся при подземных боровах выше уровня грунтовых вод; при надземных — для малых труб на отметке 0,2 м, средних 3,0 м, больших 6,0 м. Боровы и газоходы к дымовой трубе выполняют с сечением, большим, чем выходное сечение дымовой трубы в 1,25 раза; скорость газов от 5 до 10 м/с, а высота — с отношением к ширине в пределах 1,2—1,5.
При входе в дымовую трубу или ее цоколь для уменьшения потерь направление оси борова или газохода выполняют под углом 35—45° вверх к горизонтали. Если при вводе газоходов или боровов в имеющуюся дымовую трубу скорость в «их оказывается равной или большей скорости газов в дымовой Труб£,; гто во избежание ударов встречных потоков и уменьшения потерь в дымовой трубе устанавливают перегородку е высотой, большей высоты отверстий для входа газов; при естественной тяге перегородки не устанавливают.
Полное сопротивление газового тракта котельной установки, Па (кгс/м2), определяется после подсчета сопротивлений отдельных элементов установки их суммированием:
Труба
2 = 2ААТР “4“ Дйпучков труб ДА
Вод. экон “”Ь* ^^ВЗД. ПОДОГр Д^золоул ” I ~
Топка
I ДЛцщбер “I – Д^газоход ■ Д^трубы! ■ • • I ^^остальн ‘ (8-30)
К полученной по выражению (8-30) величине необходимо ©вести поправку на разницу в плотности* дымовых газов и сухого воздуха; ее вводят общим множителем, зависящим от доли водяных паров в составе дымовых газов %,о’ кот°Рая определяется в тепловом расчете по формуле (2-51). Зависимость величины поправки 1Мр от доли водяных паров в дымовых газах гн^0 дана на рис. 8-9.
При расположении котельной установки значительно выше отметки 200 м над уровнем моря и большом газовом сопротивлении >’1000 Па (100 кгс/ма) иногда вводят еще одну поправку—на высоту, равную 760/Лбарометрич.
Если дымовые газы сильно загрязнены уносом из топочной камеры, т. е. если найденная из формулы (2-54) величина р.^0,03, вводят поправку в полученную величину сопротивлений на запылённость в виде коэффициента (1 ц) для участка до золоуловителя.
С учетом перечисленных поправок сопротивление тракта, Па (кгс/м2), составит:
Труба
2 [(2ААхр Н“ ^^пучков труб “1“ А/^ВОД. ЭК ДЙвозд. под) (1 “1“ И»)
Топка
760
^^золоул ^^шибер 4“ ^^газох ^^трубы ”Ь • •• 4“ ^^остальн 1 * (8*31)
Самотягу в котельной установке и в дымовой трубе, Па (кгс/м2)> можно подсчитать по формуле
В формуле:
Н — расстояние по вертикали между серединами конечного и начального сечений данного участка тракта (см. рис. 8-1,6), м;
Р°—приведенная к 0°С и 760 мм рт. ст. плотность дымовых газов, определяемая с помощью рис. 8-9, так как р®= 1.293Л1, кг/м*;
Ф—средняя температура потока, °С, на данном участке.
Если в установке естественная тяга, то <в величину самотяги без дымовой трубы вносится поправка на барометрическое давление Авар, Па (кгс/м2), по формуле
При искусственной тяге подсчитанная величина самотяги в газоходе и в газовом тракте алгебраически суммируется с самотягой в дымовой трубе. Далее учитывается разрежение или давление на выходе из
Топочной камеры, составляющее первое А”т=20—30 Па (2—3 кгс/м2) и
Второе до 1000 Па (100 кгс/м2), и подсчитывается перепад полных давлений по газовому тракту, Па (кгс/м2):
Труба
ТОПК9
Полученная величина позволяет проверить достаточность тяги дымовой трубой, которую определяют из, выражения, Па (кгс/м2):
273 — в — —2—^ ) р° 760
Л
Где /над — температура наружного воздуха, °С.
Проверку достаточности естественной тяги при наличии дымовой трубы проводят для зимней и летней температур воздуха. При искусственной тяге в величину А’с включена и самотяга в дымовой трубе.
Перепад полных давлений по газовому тракту в этом случае находят по формуле
Труба
2ЛП0Л=ДА”Т0ПкИ 2 АЛ-Ас (8-36)
Топка
И полученную величину используют для выбора дымососа.
В котельных с агрегатами теплопроизводительностыо, равной или большей 1,2—1,8 МВт (1—1,5 Гкал/ч), при наличии водяного экономайзера, воздухоподогревателя, а иногда и золоуловителя применение искусственной тяги становится обязательным, так как перепад полных давлений составляет > 1 кПа (^100 кгс/м2).
Дымовая же труба при температуре уходящих газов около 200°С, высоте 60 м и при зимней температуре —25°С может создать разрежение только около 0,45 кПа (45 кгс/м2), т. е. вдвое меньшее. В котельных с меньшей теплопроизводительностыо естественная тяга, создаваемая дымовыми трубами с высотой от 25 до 45 м, применяется широко.
Выбор котла – задача, с которой сталкивается каждый при обустройстве отопительной системы. Если частный дом подключен к магистральной газовой сети, то проблем с подбором оборудования не будет. Нет необходимости поиска, …
Главное, с чем следует определиться – мощностью котла, количеством контуров и типом топлива, на котором он будет работать. Также значение имеет, напольный котёл или настенный, открытая или закрытая у него …
Приватний житловий будинок — мрія багатьох. Просторі кімнати, багато світла, можливість організувати сад, город, жити своєю сім’єю без необхідності близько контактувати з сусідами — все це приваблює.
Определение сопротивления газового тракта котла
Сопротивление участков газового тракта, (кгс/м2):
.
Результаты расчетов заносят в ведомость основных параметров технического состояния котельной установки (см. табл. 6).
Таблица 6
Ведомость
основных параметров технического состояния котельной установки
Станц. № ___тип ________________, завод (фирма) ___________________________
Дата испытаний котлоагрегата «_____» __________20__ г.
№ п/п | Параметры технического состояния | Заводские, проектные или нормативные данные | Данные эксплуатационных испытаний или измерений | Примечание |
1. | Топливо, его характеристика , кДж/кг , % , % | Уголь Бородинский, марки 2БР __________ __________ __________ | Уголь, Бородинский марки 2БР __________ __________ __________ | |
2. | Количество работающих систем пылеприготовления | |||
3. | Паропроизводительность , т/ч | |||
4. | Тепловая нагрузка котла , Гкал/ч | |||
5. | Температура перегретого пара , °С | |||
6. | Давление перегретого пара , кгс/см2 | |||
7. | Температура питательной воды , °С | |||
8. | Температура воздуха до воздухоподогревателя , °С | |||
9. | Температура воздуха за воздухоподогревателем , °С | |||
10. | Температура уходящих газов за воздухоподогревателем , °С | |||
11. | Газовое сопротивление воздухоподогревателя , мм. вод. ст. | |||
12. | Общее сопротивление газового тракта , мм. вод. ст. | |||
13. | Разрежение вверху топки , мм. вод. ст. | |||
14. | Коэффициент избытка воздуха | |||
за котлом | ||||
за воздухоподогревателем | ||||
за дымососом | ||||
15. | Присосы холодного воздуха в топку , % | 8,0 | 8,0 | при Dк_ном |
16. | Присосы холодного воздуха в системы пылеприготовления , % | – | – | |
17. | Присосы в конвективные газоходы котла , % | |||
18. | Присосы в газоходы от воздухоподогревателя до дымососов , % | |||
19. | Степень открытия направляющих аппаратов дымососов, % | – | / | |
20. | Степень открытия направляющих аппаратов вентиляторов, % | – | / | |
21. | Потери тепла с уходящими газами , % | |||
22. | Потери тепла с механической неполнотой сгорания , % | |||
23. | Потери тепла в окружающую среду , % | |||
24. | Потери тепла с физическим теплом шлака , % | |||
25. | Сумма потерь , % | |||
26. | Коэффициент полезного действия котла, брутто , % | |||
27. | Коэффициент полезного действия котла нетто , | |||
28. | Содержание горючих в уносе , % | |||
29. | Содержание горючих в шлаке , % | |||
30. | Часовой расход натурального топлива , т.н.т./ч | |||
31. | Расход электроэнергии на тягу и дутьё, кВтч/Гкал | |||
32. | Расход электроэнергии на помол топлива, кВтч/т. топлива | |||
33. | Содержание в дымовых газах NOx (при a =1,4), мг/нм3 | |||
34. | Видимое напряжение топочного объема , Гкал/м3 ч |
СОДЕРЖАНИЕ ОТЧЕТА ПО ЛАБОРАТОРНОЙ РАБОТЕ
1. Результаты измерений на электростанции и лабораторных исследований в виде таблицы 5.
2. Результаты вычислений технико-экономических показателей.
3. Ведомость технико-экономических показателей в виде таблицы 6.
4. Выводы и рекомендации.
КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ
1. На какие группы делятся испытания котлов и с какой целью.
2. На какие три категории делятся исследовательские испытания котлов.
3. Назовите цель первой категории исследовательских испытаний котлов.
4. Назовите цель второй категории исследовательских испытаний котлов.
5. Назовите цель третьей категории исследовательских испытаний котлов.
6. В зависимости от чего определяется объём испытаний по категориям сложности.
7. Назовите цель лабораторной работы.
8. Какие эксплуатационные КИП используются для измерения необходимых параметров на котле.
9. Какой прибор применяется для анализов газов. Опишите принцип действия прибора, его характеристики и принцип работы.
10. Технический состав топлива.
11. Опишите кратко конструкцию котла ПК-10Ш-2.
12. Основные характеристики котла ПК-10Ш-2.
13. Конструкция топки котла ПК-10Ш-2.
14. Конструкция горелок котла ПК-10Ш-2.
15. Конструкция пароперегревателя котла ПК-10Ш-2.
16. Конструкция водяного экономайзера котла ПК-10Ш-2.
17. Конструкция воздухоподогревателя котла ПК-10Ш-2.
18. Система пылеприготовления котла ПК-10Ш-2.
19. Принципиальная схема топливного и газо-воздушного трактов котла ПК-10Ш-2.
20. Продольный разрез котла ПК-10Ш-2 (упрощённо).
21. Тягодутьевая установка котла ПК-10Ш-2.
22. Характеристика вспомогательного котла ПК-10Ш-2.
23. Золоулавливающая установка котла ПК-10Ш-2.
24. Комплекс очистки поверхностей нагрева от шлакования и заноса котла ПК-10Ш-2.
25. Регулирование температуры перегретого пара котла ПК-10Ш-2.
26. Сколько барабанов на котле ПК-10Ш-2 и БКЗ-270(320)-140 ПТ и почему.
27. Опишите кратко конструкцию котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
28. Основные характеристики котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
29. Конструкция топки котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
30. Конструкция горелок котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
31. Конструкция пароперегревателя котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
32. Конструкция водяного экономайзера котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
33. Конструкция воздухоподогревателя котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
34. Система пылеприготовления котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
35. Принципиальная схема топливного и газо-воздушного трактов котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
36. Продольный разрез котла БКЗ-270(320)-140 ПТ (упрощённо).
37. Тягодутьевая установка котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
38. Характеристика вспомогательного котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
39. Золоулавливающая установка котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
40. Комплекс очистки поверхностей нагрева от шлакования и заноса котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
41. Регулирование температуры перегретого пара котла БКЗ-270(320)-140 ПТ.
42. Для чего необходим «переброс» пара с одной стороны на другую сторону пароперегревателя на котле БКЗ-270(320)-140 ПТ.
43. Для чего необходимы муфельные горелки, принцип работы.
44. Для чего нужны непрерывная и периодическая продувки котла.
45. Для чего необходим пароохладитель на котле, конструкция его и принцип работы.
46. Каким образом осуществляется золошлакоудаление из котла.
47. Обязанности студентов во время подготовки и при проведении испытаний.
48. Методика испытания котельного агрегата.
49. Методика проведения газового анализа.
50. Технический анализ топлива.
51. Технический анализ очаговых остатков.
52. В чём заключается отличие прямого и обратного метода определения коэффициента полезного действия.
53. Назовите причины появления обратного метода определения коэффициента полезного действия.
54. Режим работы котла во время испытаний.
55. Отбор и приготовление средних проб топлива и очаговых остатков .
56. Газовый и технический анализы.
57. Какие параметры определяются при испытаниях котла для определения ТЭП.
58. Технико-экономические показатели котла.
59. Истинный расход перегретого пара.
60. Количество теплоты, полезно-использованной котлом.
61. Коэффициент избытка воздуха за котлом.
62. Коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем.
63. Коэффициент избытка воздуха за I ступенью воздухоподогревателя.
64. Потери тепла котла.
65. Определение потери тепла с механическим недожогом.
66. Определение потери тепла с уходящими газами.
67. Определение коэффициента, учитывающего влияние температуры уходящих газов на теплоёмкость продуктов сгорания.
68. Потеря тепла с химическим недожогом.
69. Определение потери тепла котлом в окружающую среду.
70. Определение потери тепла с физическим теплом шлака.
71. От чего зависит потеря тепла с уходящими газами.
72. От чего зависит потеря тепла с химическим недожогом.
73. От чего зависти потеря тепла с физическим теплом шлака.
74. От чего зависит потеря тепла котлом в окружающую среду.
75. КПД котла «нетто».
76. От чего зависит КПД котла «брутто».
77. От чего зависит КПД котла «нетто».
78. Потеря электроэнергии на собственные нужды котла.
79. Суммарный расход электроэнергии вспомогательных механизмов котла.
80. Часовой расход натурального топлива.
81. Часовой расход условного топлива.
82. Видимое напряжение топочного объёма.
83. Объём топки котла ПК-Ш-2 и БКЗ-270(320)-140 ПТ – численные значения.
84. Сопротивление газового тракта котла.
85. Сопротивление участков газового тракта котла.
86. Какие показатели включает в себя ведомость ТЭП.
Date: 2022-07-24; view: 1495; Нарушение авторских прав
§
ГлавнаяСлучайная страница
Полезное:
Как сделать разговор полезным и приятнымКак сделать объемную звезду своими рукамиКак сделать то, что делать не хочется?Как сделать погремушкуКак сделать неотразимый комплиментКак сделать так чтобы женщины сами знакомились с вамиКак сделать идею коммерческойКак сделать хорошую растяжку ног?Как сделать наш разум здоровым?Как сделать, чтобы люди обманывали меньшеВопрос 4. Как сделать так, чтобы вас уважали и ценили?Как сделать лучше себе и другим людямКак сделать свидание интересным?
Категории:
АрхитектураАстрономияБиологияГеографияГеологияИнформатикаИскусствоИсторияКулинарияКультураМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОхрана трудаПравоПроизводствоПсихологияРелигияСоциологияСпортТехникаФизикаФилософияХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника
Обозначение | Название |
Энергия | |
Низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, кДж/кг | |
Полезно использованное тепло, приходящееся на 1 кг твёрдого или жидкого топлива (или на 1 нм3 газообразного топлива), кДж/кг | |
Характеристика топлива | |
Влажность топлива на рабочую массу, % | |
Приведенная влажность топлива, %×кг×103/ккал; | |
Зольность топлива на рабочую массу, % | |
Выход летучих веществ на горючую массу, % | |
Расход | |
Номинальный расход перегретого пара (номинальная нагрузка котла), кг/с | |
Истинный расход перегретого пара, кг/с | |
Расход перегретого пара, кг/с | |
Расход продувочной воды, кг/с | |
Расход натурального топлива, кг/с | |
Количество теплоты, полезно использованное котлом, «брутто», кДж/с | |
Суммарный расход электроэнергии вспомогательных механизмов котла (дутьевых вентиляторов, дымососов и мельниц), кВт∙ч | |
Давление | |
Давление перегретого пара, МПа | |
Давление пара в барабане котла, МПа | |
Давление питательной воды, МПа | |
Разрежение до рассматриваемого участка газового тракта, Па | |
Разрежение после просматриваемого участка газового тракта, Па | |
Сопротивление участка газового тракта, Па | |
Разрежение за пароперегревателем, Па | |
Разрежение за II ступенью экономайзера, Па | |
Разрежение за II ступенью воздухоподогревателя, Па | |
Разрежение за I ступенью экономайзера, Па | |
Разрежение за I ступенью воздухоподогревателя, Па | |
Разрежение перед дымососом, Па | |
Температура | |
Температура, °С | |
Температура перегретого пара, °С | |
Температура питательной воды, °С | |
Температура холодного воздуха, °С | |
Температура воздуха на входе воздухоподогреватель, °С | |
Температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя, °С | |
Температура шлака, °С | |
Температура жидкоплавкого состояния золы, °С | |
Температура газов, °С | |
Температура уходящих газов, °С | |
Температура газов за пароперегревателем, °С | |
Температура газов за II ступенью экономайзера, °С | |
Температура газов за II ступенью воздухоподогревателя, °С | |
Температура газов за I ступенью экономайзера, °С | |
Температура газов за I ступенью воздухоподогревателя, °С | |
Коэффициенты полезного действия и тепловые потери | |
КПД котла брутто, % | |
Потери теплоты с уходящими газами, % | |
Потери теплоты от химического недожога, % | |
Потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива, % | |
Потери теплоты в окружающую среду, % | |
Потери теплоты в окружающую среду при номинальной нагрузке котла, % | |
Потери теплоты с физическим теплом шлака, % | |
Сумма потерь тепла, % | |
КПД котла нетто, % | |
Потеря электроэнергии на собственные нужды котла, % | |
Электрический КПД, % | |
Энтальпия | |
Энтальпия перегретого пара, кДж/кг | |
Энтальпия питательной воды, кДж/кг | |
Энтальпия продувочной воды, кДж/кг | |
Объём | |
Удельный объем пара, соответствующий его параметрам во время опыта, м3/кг | |
Удельный объем пара, соответствующий его градуировочным параметрам ( , кгс/см3 – котлы типа БКЗ, , кгс/см3 – котлы типа ПК), м3/кг | |
Объем топки котла, м3 | |
Теплоёмкость | |
Теплоёмкость шлака, кДж/(кг·град) ккал/кг град | |
Сила тока и напряжение | |
Сила тока электродвигателя вспомогательного механизма котла, А | |
Сила тока вентилятора дутьевого, А | |
Сила тока дымососа, А | |
Сила тока дымососа рециркуляции газов, А | |
Сила тока мельницы, А | |
Сила тока валковых вентиляторов среднеходных мельниц, А | |
Напряжение электродвигателя вспомогательного механизма котла, В | |
Коэффициенты | |
Коэффициент избытка воздуха | |
Коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем | |
Коэффициент избытка воздуха за I ступенью воздухонагревателя | |
, , | Коэффициенты, зависящие от сорта и приведенной влажности топлива |
Коэффициент, учитывающий влияние температуры уходящих газов на теплоемкость продуктов сгорания | |
Прочие обозначения | |
Содержание кислорода в продуктах сгорания за пароперегревателем, % | |
Содержание горючих веществ в уносе, % | |
Содержание горючих веществ в шлаке, % | |
Доля золы топлива, уносимой продуктами сгорания из топки | |
Доля шлака топлива | |
Видимое напряжение топочного объема, ккал/м3 ч: | |
t | Время, с |
Приложение II
Таблица 1
Date: 2022-07-24; view: 898; Нарушение авторских прав
§
Бассейн, месторождение | Марка, класс | Состав рабочей массы топлива, % | Выход летучих веществ, , % | Теплота сгорания, , кДж/кг | Коэффици- ент размо-лоспособ-ности, | Температурные характеристики золы, °С | ||||||||
Канско-Ачинский бассейн, Бородинское месторождение | 2Б, Р | 33,0 | 7,4 | 0,2 | 42,6 | 3,0 | 0,6 | 13,2 | 47,0 | 1,15 |
Приложение III
Таблица 1
Средняя теплоёмкость шлака в зависимости от температуры шлака, кДж/(кг·град)
, 0С | |
0,933 | |
0,946 | |
0,959 | |
0,971 | |
0,984 | |
0,996 | |
1,005 | |
1,047 | |
1,130 | |
1,172 | |
1,172 | |
1,214 | |
1,214 | |
1,256 | |
1,256 |
Приложение IV
Таблица 1
Энергетические характеристики котла ПК-10Ш
Продолжение прил. IV табл. 1
Таблица 2
Энергетические характеристики котла БКЗ-270(320)-140
Продолжение прил. IV табл. 2
Приложение V
Date: 2022-07-24; view: 2338; Нарушение авторских прав