Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 – СтудИзба

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба Анемометр

Основные характеристики воздухораспределителей.

Наименование, серия
типовых рабочих чертежей

Эскиз

Тип, обозначение

Масса, кг

Размеры, мм d 0
или b 0 × l 0 ( i )

Расчетная площадь

Fc , м2

Рекомендуемые значения

Угол выпуска струи к
горизонту, a

Коэффициенты

Примечания

Lc , м3

V 0 ,
м/с

скоростной, m

температурный,

n

местного сопротивления

1. Воздухораспределитель приколонный регулируемый,
веерного типа 1.494-37

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

НРВ-2

15,2

355

0,056·2

2200-4300

5,5-10,6

± 30

2

1,6

3

НРВ-4

52,8

710

0,136·2

7300-14500

6-12

НРВ-6

126

1250

0,336·2

18200-26100

7,5-10,8

НРВ-8

27,9

500

0,056·4

4400-8600

5,5-10,6

НРВ-10

93

1000

0,136·4

14400-2900

6-12

НРВ-12

209,4

1400

0,336·4

36400-52200

7,5-10,8

2. Воздухораспределитель для сосредоточенной
подачи воздуха 5.904-18

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВСП 1

11,0

500·500

0,25

3500-10800

10 – 35

6,3

4,5

1,25

ВСП 2

46,1

1000·1000

1

14400-43200

ВСП 3

74,7

1250·1250

1,66

23900-71700

4-12

ВСП 4

114,2

1600·1600

2,56

36900-110700

ВСП 5

165

2000·2000

4

56700-172800

3. Воздухораспределитель для подачи воздуха
компактной струей 4.904-68

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВГКм-1

43,3

400·800

0,32

5250-17200

10 – 30

6,2

5,1

1,9

ВГКм-2

86,8

800·800

0,64

14500-34500

5-15

ВГКм-3

140,7

800·1800

1,28

23000-62000

ВГКм-4

310,4

1600·1600

2,56

46000-138000

4. Решетка воздухоприточная регулируемая 1.494-8

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

РР-1 (А1Б1)

1,1

100·200

0,016

115-290

± 45

4,5

3,2

2,2

РР-2 (А2Б2)

1,8

100·400

0,032

230-580

РР-3 (А3Б3)

1,7

200·200

0,032

230-580

2-5

РР-4 (А4Б4)

3

200·400

0,064

460-1050

РР-5 (А5Б5)

4,5

200·600

0,096

690-1730

5. Воздухораспределитель регулируемый 5.904-21

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВРк 2,5

2,5

250

0,05

710-2100

0 – 45

1-2,7 (1,1)

0,9-2,5 (0,95)

1,5-1,7 (2,1)

Меньшие значения коэффициентов m и
n соответствуют углу a = 30°, большие a = 45°

ВРк 3

3,3

315

0,08

1120-3370

ВРк 5

6,1

500

0,2

2880-8640

4-12

ВРк 7

7,1

710

0,4

5760-17280

ВРк 10

16,5

1000

0,78

11300-33910

ВРк 14

20

1400

1,54

22180-66530

6. Воздухораспределитель (двухструйный)
шестидиффузорный прямоугольного сечения 4.904-29

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВДШп-2

10,1

250

0,05

360-900

(1,4)

(1,05)

(1,3)

ВДШп-3

14,5

315

0,08

575-1440

ВДШп-4

22,3

400

0,13

935-2340

2-5

ВДШп-5

31,6

500

0,2

1440-3600

ВДШп-6

45,8

630

0,31

2230-5400

ВДШп-8

68,4

800

0,5

3600-9000

7. Воздухораспределитель эжекционный панельный
штампован

ный 1.494-38

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВЭПш

20,3

500·1000

0,5

575-1440

0,3-0,8

6,6

330

Значение коэффициентов m и n
приведены для Х = 1 м (Х – расстояние от воздухораспределителя
до расчетного сечения)

8. Воздухораспределитель перфорированный круглый
5.904-6

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВПК1.00.000-06

63

500(7692)

0,2(0,74)

2820-8450

0,09

0,18

1,8

В графе 6 в скобках приведены значения расчетной
ширины щелевидного отверстия

ВПК1.00.000-05

120

630(12910)

0,31(0,78)

4460-13400

0,079

0,158

1,7

ВПК1.00.000-04

149

680(15384)

0,31(0,83)

4460-13400

0,062

0,124

1,5

ВПК1.00.000-03

187

720(18128)

0,4(0,86)

5680-17000

0,062

0,124

1,6

ВПК1.00.000-02

220

710(20602)

0,4(0,9)

5680-17000

0,054

0,108

1,5

ВПК1.00.000-01

263

800(23346)

0,5(0,94)

7200-21600

0,059

0,118

1,6

ВПК1.00.000

300

800(25820)

0,5(0,97)

7200-21600

0,054

0,108

1,5

ВПК2.00.000-06

185

1000(7840)

0,78(1,33)

11200-33600

0,126

0,252

2,2

ВПК2.00.000-05

260

1000(10320)

0,78(1,41)

11200-33600

0,094

0,188

1,8

ВПК2.00.000-04

491

1250(15880)

1,22(1,57)

17600-52700

4-12

0,091

0,182

1,8

ВПК2.00.000-03

627

1400(18630)

1,53(1,65)

22000-66000

0,094

0,188

1,9

ВПК2.00.000-02

735

1400(21110)

1,53(1,73)

22000-66000

0,08

0,16

1,8

ВПК2.00.000-01

895

1600(23990)

2(1,8)

28800-86400

0,091

0,182

1,9

ВПК2.00.000

1018

1600(26470)

2(1,88)

28800-86400

0,08

0,16

1,8

ВПК3.00.000-03

159

1000(5360)

0,78(1,41)

11200-33600

0,11

0,22

1,9

ВПК3.00.000-02

261

1250(8440)

1,22(1,57)

17600-52700

0,092

0,184

1,9

ВПК3.00.000-01

422

1400(11190)

1,53(1,73)

22000-66000

0,091

0,182

1,8

ВПК3.00.000

566

1600(14070)

2(1,88)

28800-86400

0,086

0,172

1,8

9. Устройство для напольной раздачи воздуха
5.904-36

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

УВН-5

5,1

500·500

Значение коэффициентов m и n
приведены для Х = 1 м

УВН-6

6,9

600·600

0,066

150-600

0,6-2,5

1,4

1,5

45

10. Решетка вентиляционная унифицированная

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

РВ-1

1,1

150·150

0,022

160-1190

Меньшие значения коэффициентов m и
n соответствуют неполной веерной струе; большие – компактной струе

РВ-2

2,1

250·250

0,062

450-3350

РВ-3

2,9

250·400

0,1

720-5400

РВ-4

4,1

400·400

0,16

1150-8640

РВ-5

5,8

400·600

0,24

1730-12960

РВ-6

600·600

0,36

2590-19440

2-15

± 30

2-6,3

9-5,1

1,3-2,4

РВ-7

700·700

0,49

3530-26460

РВ-8

800·800

0,64

4610-34560

РВ-9

1000·1000

1

7200-54000

11. Воздухораспределитель вихревой регулируемый
5.904-10

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВВР 3

5

315

0,08

1100-3400

4-12

Меньшие значения коэффициентов m и n соответствуют
углу a =-10 ° ; большие – a =0 ° . Воздухораспределитель имеет ручной привод
для изменения значений a

ВВР 5

7,5

500

0,2

2880-8640

0

ВЗР 7

14

710

0,4

5760-17280

-40

1,5-3,5

2-1,5

1,2-2,3

ВВР 10

28,5

1000

0,79

11380-34130

ВВР 12

31,5

1250

1,23

17710-53140

12. Плафон регулируемый многодиффузорный круглый
5.904-39

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ПРМ-I

1,3

550

0,05

360-3600

Меньшие значения коэффициентов m и n соответствуют
относительному расстоянию от воздухораспространителя до расчетного сечения Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба =3, большие – Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба =20

ПРМ-2

1,9

373

0,08

580-5760

СРМ-3

2.7

400

0,13

940-9360

2-20

0,7-3,2 (1,1)

0,6-2,8 (1)

1,4

ПРМ-4

4,1

500

0,2

1440-14400

13. Плафон регулируемый многодиффузорный
квадратный 5.904-39

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ПРМп-1

1,6

250 × 250

0,06

430-4320

-”-

14. Приточная решетка к регулируемым расходам и
пространственным направлением потока

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

РРНП-00

4

100·100

0,01

110-290

Обладает улучшенной акустической характеристикой

РРНП-01

5

150·150

0,023

250-660

РРНП-02

7

200·150

0,03

320-860

РРНП-03

9

300·150

0,045

490-1300

3-8

± 45

6,8

5,1

1,5

РРНП-04

12

600·200

0,12

1300-3460

РРНП-05

18

600·300

0,18

1940-5180

РРНП-06

25

600·400

0,24

2590-6910

РРНП-07

40

600·600

0,36

3890-10370

15. Воздухораспределитель с поворотными фланцами

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВПФ-02

5,8

250

0,02

430-1080

Обладает улучшенной акустической характеристикой

ВПФ-03

7,3

315

0,03

650-1620

ВПФ-04

10,7

400

0,05

1080-2700

ВПФ-05

13,9

500

0,08

1730-4320

6-15

± 30

6,4

4,8

1,1-1,2

ВПФ-06

16,7

560

0,1

2160-5400

ВПФ-07

20,7

630

0,13

2810-7020

ВПФ-08

29,7

800

0,2

4320-10800

ВПФ-09

45

1000

0,33

7130-17820

16. Воздухораспределитель конический

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

ВК-00

8

250

0,05

900-2700

ВК-01

11

315

0,08

1440-4320

ВК-02

16,5

400

0,13

2340-7020

ВК-03

23,5

500

0,2

3600-10800

ВК-04

28,5

560

0,25

4500-13500

5-15

1,1

0,85

1,8

– “ –

ВК-05

40,5

630

0,31

5580-16740

ВК-06

52,5

800

0,5

9000-27000

ВК-07

87

1000

0,78

14040-42120

ВК-08

128

1250

1,22

21960-65880

ВК-09

224,3

1600

2

36000-108000

Примечание : В графах 10 – 12 приведены значения коэффициентов
для ненастилающихся струй. Для настилающихся струй значения коэффициентов приведены
в скобках

Рекомендации к расчету расходов воздуха для вентиляции и отопления

11.
Расход воздуха для вентиляции помещения определяется на основании технологических
данных:

а) о поступлении в помещение
теплоты, влаги, вредных и взрывоопасных газов и паров, выделяющихся от
технологического оборудования и поступающих в помещение, за вычетом удаленных
через местные отсосы от оборудования;

б) о расходе воздуха на местные
отсосы от технологического оборудования, выделяющего вредные и взрывоопасные
газы, пары, пыль и аэрозоли, и на другие нужды – горение, сушку,
пневмотранспорт, химические реакции с указанием зоны, из которой забирается
воздух.

К потоку теплоты , полученному
от технологов, добавляется поступление теплоты от солнечной радиации (см.
Пособие 2.91) и от работающих людей. В тех случаях, когда технологи не могут
дать расходов воздуха, удаляемого через местные отсосы, они принимаются по
справочнику [4].

При определении расхода воздуха
на вентиляцию следует руководствоваться требованиями п. 4.58 и п. 4.55 СНиП.
Согласно п. 4.58 «Удаление воздуха из помещений системами вентиляции следует
предусматривать из зон, в которых воздух наиболее загрязнен или имеет наиболее
высокую температуру или энтальпию.» – это основная часть требований данного
пункта, руководствуясь которой следует обратиться к табл.

Руководствуясь п. 4.55 СНиП – «В
производственные помещения приточный воздух следует подавать в рабочую зону»,
далее в нем указываются варианты подачи воздуха в рабочую зону, из которых
непосредственная подача в рабочую зону наиболее эффективна (см. табл. 2), но не
всегда осуществима.

Основное требование этого пункта – указание о распределении
всего объема приточного воздуха в рабочую зону, не деля его на рабочую и
верхнюю зоны, на которые делится расход воздуха, удаляемый из помещения.
Максимальный эффект достигается при минимальных удалениях воздуха из нижней –
рабочей зоны, т. е. принимая для удаления из нее только заданные расходы на
местные отсосы и на технологические нужды.

Весь остальной воздух следует
удалять общеобменной вентиляцией из верхней зоны. Исключения из этих правил
приведены в п.4.56 – 4.60 СНиП. Они касаются помещений со значительными
влаговыделениями; с выделениями пыли, и при кондиционировании воздуха помещений
в части, идущей на рециркуляцию и др.

В помещениях с избытками теплоты
температура и концентрация вредных газов и паров в верхней зоне больше, чем в О
или Рз. Это как правило касается и тех газов и паров, которые имеют удельный
вес больше удельного веса воздуха. В производственных помещениях с удельными
избытками теплоты более 23 Вт/куб. м (см. табл. 1) в верхней зоне
разность температур 1,3 – 2 раза, а разность концентраций вредных паров и газов
1,3 – 2,7 раз больше, чем таковые в рабочей зоне.

При незначительных удельных
избытках теплоты и воздухообменах до 5 крат в час разность температур в верхней
зоне, в зависимости от способа подачи приточного воздуха, при экспериментах
ВНИИГС с тяжелыми газами (опыты велись [7а] с СО2 в 44/29 = 1,5 раз тяжелее воздуха)

в 1,05 до 1,3 раз выше чем в рабочей зоне, а по разности концентраций вредных
газов до 1,85 раз превышает их в рабочей зоне. Только при воздушных струях,
настилающихся на потолок или выпущенных сосредоточенно в верхней зоне, разность
температур снижается в верхней зоне до 0,95 от таковой в рабочей зоне.

При больших воздухообменах
температуры и концентрации газов и паров (последние в меньшей мере)
выравниваются по высоте помещения и коэффициенты становятся равны или близки к
1, за счет интенсивного перемешивания воздуха. Известно, что в помещении
циркулирует в 10 – 20 и более раз больше воздуха, чем воздуха, вентилирующего
помещение.

Если весь объем вентиляционного воздуха удалять из рабочей зоны, то
и тогда струи, направляемые в рабочую зону вынесут из нее в 9 – 19 раз больше
воздуха в верхнюю зону, потоками, питающими приточные струи. Следовательно,
даже при коэффициентах воздухообмена равных 1 и меньше, удаляемый воздух
целесообразно забирать из верхней зоны, т. к. он уже получил импульс двигаться
в этом направлении.

Из нижней зоны помещений (у
пола) рекомендуется проектировать общеобменную вытяжку в складах баллонов с
холодными и жидкими газами и при рециркуляции воздуха в СКВ. При этом следует
учитывать требование об удалении из верхней зоны не менее однократного
воздухообмена в час, а в помещениях высотой более 6 м не менее 6 куб. м/ч на 1
кв. м площади помещения, в котором выделяются вредные или горючие газы или
пары.

Про анемометры:  Пошаговая инструкция по запуску газового котла. Как включить и настроить газовый котел

Требования п.п. 4.57 и 4.58 СНиП
2.04.05-86 об удалении из нижней зоны 2/3 общего расхода воздуха помещения,
если в нем выделяются газы или пары, имеющие удельный вес больше удельного веса
воздуха и 1/3 при меньшем удельном весе – исключены из СНиП, как
необоснованные.

12. Для
определения расхода приточного воздуха при ассимиляции избытков теплоты,
влаги и вредных и взрывоопасных веществ, поступающих в помещение в теплый
период года, следует использовать формулы (1) – (4) обязательного приложения 17
к СНиП или формулы 10
– 12
Пособия.

Предварительно, в зависимости от вида расчета, необходимо определить
полную разность температур, D tуд,
влагосодержания, D dуд,
теплосодержания (энтальпии), D Jуд,
или разность концентраций вредных веществ в воздухе, уходящем из помещений, D dуд, (как
правило, из верхней зоны) и в воздухе, поступающем в помещение.

Для определения этих величин
пользуются разностью их в рабочей зоне, определенной по п.п. 1 – 10 и коэффициентами воздухообмена: Kвоз для
температур К t,
для влагосодержания и вредных веществ, отличным от них коэффициентом К q. Расчет ведется
по формулам:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                                       (9)

где:

tр,з, dр,з,
Jр,з,
qр,з
– температура, град. С, влагосодержание, г/кг, энтальпия, кДж/кг, в рабочей
зоне помещения и tприт,
dприт,.
Jприт, qприт – в приточном воздухе.

Коэффициенты воздухообмена
следует принимать по нормативным или экспериментальным данным, полученным для
данного или аналогичного объекта. При отсутствии таких данных К t и К q могут приниматься
по табл. 1 или 2.

13. Расход воздуха для
ассимиляции избытков явной теплоты при вентиляции и кондиционировании воздуха
следует определять в куб. м/ч по формулам:

а) при отсутствии удаления
воздуха из рабочей зоны помещения:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                                           (10)

б) при удалении части воздуха из
рабочей зоны:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                           (11)

в) при удалении всего воздуха из
верхней зоны:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                                             (12)

где:

Q – избытки явной
теплоты, Вт, – разность тепловых потоков, поступающих в помещение и уходящих из
него при расчетных параметрах наружного воздуха, после осуществления
технологических и строительных мероприятий по уменьшению теплопоступлений в
помещение от оборудования и трубопроводов;

с – теплоемкость воздуха,
равная 1,2 кДж/(куб. м град. С) при определении расхода в куб. м/ч или 1,0
кДж/(кг град. С) при расходе в кг/ч;

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  – разность
температур в рабочей зоне помещения, определенная по п.п. 4 – 10;Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  – полная
рабочая разность температур, определенная по п.п. 11 и 12 и формуле (9).Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  – расход
воздуха, удаляемого из рабочей зоны помещений системами местных отсосов,
общеобменной вентиляции и на технологические нужды, куб. м/ч или кг/ч.14. При определении расхода
наружного воздуха для вентиляции с целью ассимиляции избытков явной теплоты в
помещении при переходных условиях, как правило, исходят из невозможности
подавать воздух с расчетной температурой 8 град. С (см. п. 2.17 СНиП) на
постоянные рабочие места. Поэтому в проекте предусматривают устройства,
направляющие поток воздуха из воздухораспределителей, при переходных условиях
горизонтально, вверх или в сторону от постоянных рабочих мест. Допустимые
температуры воздуха в рабочей зоне рекомендуется принимать по графе 8 прил. 2
СНиП, в зависимости от категории работ от 12 до 18 град. С. Этим определяется
минимальная разность температур в рабочей зоне, равная при тяжелой работе 12 –
8 = 4 град. С и при других категориях тяжести соответственно 5, 7, 9 и 10 град.
С. Температуры воздуха в рабочей зоне превышающие 12 – 18 град. С можно
принимать, обосновывая разность температур в рабочей зоне Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  расчетом по п. 9.

15. В холодный период года, началом
которого являются переходные условия, когда начинает действовать система
теплоснабжения или имеется возможность подогревать приточный воздух за счет
использования тепловых вторичных источников теплоты или принимать рециркуляцию
воздуха, (в помещениях с избытками теплоты) разность температур воздуха в О или
Рз следует принимать максимальной, обоснованной по п. 9 Пособия.

Температура воздуха в рабочей
зоне помещения должна приниматься максимальнойиз приведенных в графах 7
и 8 прил. 2 СНиП или устанавливаться как экономически целесообразная, в
соответствии с п. 2.1 СНиП.

Расход воздуха- определяется по формулам (10)
– (12) и
принимается постоянным на весь холодный период года, если он превышает расходы,
полученные по п.п. 16
и 17.

16. Расход
приточного воздуха, куб. м/ч, для ассимиляции вредных газов, паров и аэрозолей
следует определять по формуле:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                                  (13)

где:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  – заданный
технологами расход воздуха, удаляемого из рабочей зоны помещения, куб. м/ч, на
местные отсосы и технологические нужды;

m – заданная масса
вредных газов, паров и аэрозолей, поступающих в помещение, мг/ч;

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  = Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  – qп p – разность
концентраций вредных веществ в рабочей зоне помещения, принимаемая для Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  равной ПДК и qп p – по расчету
концентраций в воздухоприемных устройствах, но не более 0,3 ПДК;Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  гд e Kq – по табл.
1 или 2.

17. Расход
приточного воздуха, куб. м/ч, для обеспечения норм взрывопожарной безопасности
следует определять по формуле (13) или (14) отдельно для массы «m»
каждого из горючих газов, паров и аэрозолей, мг/ч, поступающих в помещение и,
учитывая в дальнейших расчетах большую из найденных расходов.

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                                    (14)Связывающий эффект – разность
концентраций в формуле
(13) следует принимать одинаковой для рабочей и верхней зоны Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  где Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  – нижний
концентрационный предел распространения пламени по газо-, паро- или
пылевоздушной смеси, мг/куб. м, принимаемый по [9] Приложению 1 или по данным,
опубликованным головными научно-исследовательскими организациями в области
пожарной безопасности или выданными Государственной службой стандартных
справочных материалов;

qприт – концентрация
горючего газа, пара или пыли (аэрозолей) в воздухе, подаваемом в помещение,
мг/м3.

Примечание : Для большинства вредных газов или паров концентрации
их в воздухе, соответствующие ПДК на порядок ниже концентраций, соответствующих
Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба  – нижнего
концентрационного предела распространения пламени, например для аммиака ПДК
20мг/м3, а НКПРП 106 г/м3 или отношение 0,1 · 106 · 1000/20
= 530 раз.

Таблица 1

Значения коэффициента воздухообмена К t для расчета температуры и Kq
для расчета концентраций вредных и взрывоопасных газов и паров в верхней зоне
помещений со значительными избытками теплоты, при подаче воздуха
непосредственно в рабочую зону или наклоненными струями в направлении рабочей
зоны.

Помещения с
избытками теплоты (явной) более 23 Вт/куб. м

К t

Kq

Кузнечно-прессовые, печные пролеты
сталеплавильных, рельсопрокатных цехов, цехов с нагревательными колодцами,
блюминги, склады горячего металла, цехи эмалирования

2,0

2,7

Термические

1,9

2,6

Сушильные

1,8

2,5

Литейные

1,7

2,3

Доменные и кузнечные

1,6

2,2

Прокатные

1,5

2,1

Электролизные цехи, машинные залы,
компрессорные

1,4

1,9

Цехи вулканизации и производства
изделий из пластмасс

1,3

1,8

Таблица 2

Значения коэффициентов воздухообмена К t и К q для помещений с незначительными избытками
явной теплоты.

Подача воздуха

Удельные избытки
теплоты Вт на 1 м3 помещения

до 20 Вт

20-50 Вт

50 и более Вт

Воздухообмен 1/ч

3 – 5 1/ч

5 – 10

10 и более

К t

К q

К t

К q

К t

К q

Непосредственно в рабочую зону

1,3

1,85

1,2

1,4

1,05

1,15

Наклоненными струями в направлении
рабочей зоны:

с высоты не более

1,15

1,4

1,1

1,2

1

1,1

с высоты более 4м

1

1,2

1

1,1

1

1,05

Сосредоточенно, выше рабочей зоны

0,95

1,1

1

0,95

1

1

Сосредоточенно, выше рабочей зоны с
использованием направляющих сопел

1

1

1

1

1

1

Сверху вниз:

настилающимися
струями

0,95

1,1

1

1,05

1

1

коническими
строями

1,05

1,1

1

1,05

1

1

плоскими струями

1,1

1,2

1,05

1,1

1

1

18. Расход воздуха для воздушного
отопления, не совмещенного с вентиляцией или кондиционированием, куб. м/ч,
следует определять по формуле (8) Приложения 17 СНиП, если удаление воздуха
производится из рабочей зоны. При удалении воздуха из верхней зоны, расход его
для воздушного отопления рекомендуется определять по формуле (15), отличающейся от
формулы (8) СНиП введением коэффициента КВ:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                                           (15)

где коэффициент воздухообмена
равен КВ = 0,9;

Qт,п – тепловой поток для
отопления, Вт;

tп – температура
подогретого воздуха, град. С;

tp,з –
температура воздуха в рабочей зоне, град. С;

с – теплоемкость воздуха,
1,2 кДж/куб. м · град. С.

19. Для
воздушного отопления, совмещенного и несовмещенного с вентиляцией или кондиционированием
воздуха, разность температур приточного подогретого воздуха и воздуха в рабочей
зоне D tп = tп – tp,з
рекомендуется принимать не более полученной по формулам:

а) при наклонной подаче воздуха
сверху в направлении рабочей зоны по рис. 2а:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                            (16)

но не более, чем при
вертикальной подаче по формуле (17):

б) при вертикальной подаче
воздуха вниз по рис. 2д:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                            (17)

в) при сосредоточенной
горизонтальной подаче воздуха в верхней зоне по рис.
2б:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба                                                            (18)

где:

m – скоростной коэффициент
воздухораспределителя, принимаемый по прил. 2;

n – температурный коэффициент
воздухораспределителя, принимаемый по прил. 2;

Н – высота оси
воздухораспределителя, м, от пола;

hр,з –
высота рабочей зоны, м;

a – угол наклона оси
струи к горизонтали, град.;

V0 – скорость движения
воздуха при выходе из воздухораспределителя, м/с;

А0 – расчетная
площадь воздухораспределителя, кв. м, по прил. 2;

Ап – площадь
поперечного сечения помещения в плоскости, перпендикулярной начальному
направлению струи, приходящаяся на одну струю, кв. м.

При наклонной подаче воздуха в формуле (16)
превышение оси приточной струи над уровнем рабочей зоны Н – hр,з
не должно быть менее 2 м. Если в результате расчета воздухораспределителя в
режиме вентиляции или отопления для системы вентиляции, совмещенной с воздушным
отоплением, предельная рабочая разность температур D tп окажется меньше
требуемой при расходе приточного воздуха, равном расходу в теплый период года,
то следует принять расход воздуха по теплому периоду, а недостающий тепловой
поток для отопления помещения подавать дополнительной системой отопления.

Расчет расхода воздуха – см. пример 1.

Рисунок 2. Способы подачи воздуха в производственные
помещения:

1 – воздухораспределитель; 2 –
источник выделения теплоты; 3 – вытяжное устройство; 4 – воздуховод;

X – расчетная длина струи приточного воздуха, м; Х0
– длина струи до места отрыва от потолка, м.

Дроссели и регуляторы расхода

Дроссель — это гидроаппарат, предназначенный для изменения расхода и давления потока рабочей жидкости в результате прохождения этого потока через местное регулируемое или нерегулируемое сопротивление. Дроссель устанавливается на пути потока с целью создания перепада давления, вследствие чего происходит сброс части жидкости через переливной клапан в сливную магистраль или бак и соответственно изменяется расход, поступающий к потребителю (гидродвигателю).

Про анемометры:  Материальный поток, его структура, единицы измерения, логистические операции с материальным потоком

Дросселирующие устройства в гидравлических системах рекомендуются для выполнения следующих операций:

  • а) регулировки расхода жидкости (скорости движения гидродвигателей) — регулируемые дроссели, дроссельные муфты;
  • б) уменьшения расхода жидкости на отдельных участках гидросистемы — дроссельные муфты, демпферы;
  • в) периодического перекрытия трубопроводов — осевые дроссели;
  • г) создания искусственного перепада давления в магистралях (местного сопротивления) — щелевые дроссели, дроссельные муфты;
  • д) сглаживания пульсации и гидравлических ударов — дроссельные муфты, демпферы.

Основной характеристикой гидродросселя является зависимость расхода Q от перепада давлений Ар в подводимом и отводимом потоках:
Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

По принципу действия различают следующие дроссели:

  • — вязкостного сопротивления, потеря давления в котором определяется преимущественно сопротивлением потоку жидкости в дроссельном канале большой длины;
  • — вихревого сопротивления, потеря давления в котором определяется в основном деформацией потока жидкости и вихреобра- зованием в канале малой длины.

Дроссели первого типа характеризуются относительно большой длиной и малым сечением дроссельного канала, ввиду чего потеря в них давления обусловлена трением при преимущественно ламинарном течении и является при прочих равных условиях практически линейной функцией скорости потока.

Подобный дроссель обладает высокой стабильностью характеристик, под которой понимается свойство сохранения параметров работы при повторных установках дросселя в одно и то же регулировочное положение. Однако, поскольку потеря давления в таком дросселе изменяется прямо пропорционально вязкости жидкости, гидравлическая характеристика его Ар — f(Q) зависит от температуры.

На рис. 5.35 показан дроссель, сопротивление потоку в котором регулируется изменением длины канавки однозаходного винта.

Винтовой линейный дроссель

Рис. 5.35. Винтовой линейный дроссель

Расход через линейный дроссель с каналами круглого сечения (или близкой формы) определяется по закону Пуазейля:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где / и cl — соответственно длина и диаметр канала; v — кинематический коэффициент вязкости; р — плотность рабочей жидкости;

Ар — перепад давления в подводимом и отводимом потоках.

Дроссельный канал можно рассматривать как трубку прямоугольного или треугольного, в зависимости от профиля резьбы, сечения, и расчет сопротивления в первом приближении вести по общим формулам для труб.

Для канавки прямоугольного сечения со сторонами а и Ь

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где L = ndk — длина канавки при среднем диаметре d резьбы и числе к витков; ab

г-–гидравлический радиус, равный отношению площади ab се-

2 (а Ь)

чения канавки к ее периметру 2(а b); г — гидравлический радиус;

и — скорость потока;

р — плотность жидкости.

Значение Re = .

v

Еще раз подчеркнем, что сопротивление потоку в таком дросселе зависит от вязкости жидкости, поэтому его применение рационально при * const.

В дросселях второго типа изменение давления происходит практически пропорционально квадрату скорости потока жидкости, ввиду чего такой дроссель называют квадратичным. Характеристика такого дросселя практически не зависит от вязкости в распространенном ее диапазоне, они могут работать в широком температурном диапазоне.

Должно, однако, соблюдаться следующее требование — форма проходного сечения дроссельного канала не должна влиять на коэффициент расхода жидкости при изменении температуры (при изменении вязкости) жидкости. Лучшими с этой точки зрения являются дроссели с меньшим отношением периметра дроссельной щели к площади ее сечения и с наиболее короткими каналами (проходами для жидкости), например в виде тонкой шайбы (диафрагмы) с круглым отверстием и острыми кромками (рис. 5.36, а).

Дросселирующие свойства таких конструкций обусловлены в основном потерями энергии при внезапном сужении и расширении потока, причем расширение потока сопровождается интенсивным

Схемы квадратичных дросселей вихреобразованием. Благодаря этому подобные дроссели обладают относительно малой чувствительностью к изменению вязкости. Для таких дросселей справедлива формула

Рис. 5.36. Схемы квадратичных дросселей вихреобразованием. Благодаря этому подобные дроссели обладают относительно малой чувствительностью к изменению вязкости. Для таких дросселей справедлива формула

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где ц — коэффициент расхода;

/ — площадь сечения отверстия;

12Ар

ит расчетная скорость потока; и = /——;

V Р

р — плотность жидкости.

Если требуется дроссель, обладающий высоким гидравлическим сопротивлением (большим перепадом) и стабильной расходной характеристикой при колебаниях вязкости, применяются многоступенчатые дроссели из нескольких последовательно расположенных дроссельных шайб (рис. 5.36, б и в), принцип действия которых основан на многократном сужении и расширении потока жидкости. Сопротивление такого дросселя регулируется при данном размере отверстия подбором количества шайб. Поскольку расстояние между шайбами обычно мало, а поперечное сечение шайбы (диаметра D) велико в сравнении с сечением отверстий в шайбе, можно условно считать, что гидравлическое сопротивление такого пакета обусловлено потерями давления при истечении через отверстия в тонкой стенке.

На расходные характеристики такого дросселя несколько влияют расстояния / между шайбами (рис. 5.36, в), а также толщина s дросселирующей шайбы или ее кромки. Должны соблюдаться соотношения

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где d — диаметр отверстия.

Диаметр d отверстий в шайбах должен быть не меньше 0,3 мм, так как иначе возможно их засорение. При сборке дроссельного пакета шайбы обычно смещают относительно друг друга так, чтобы отверстия в них не находились одно против другого. Применяется также наборный дроссельный пакет из чередующихся последовательно шайб с несколькими (двумя и четырьмя) отверстиями (рис. 5.36, в), чтобы оси отверстий не совпадали.

При расчете многошайбового дросселя, состоящего из п одинаковых шайб на расстоянии / друг от друга, обычно делают допущение, что общее сопротивление равно сумме сопротивлений отдельных шайб:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

Так как расход через любую шайбу один и тот же, то

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где хп — приведенный коэффициент расхода пакета, показывающий на сколько расход через пакет дроссельных шайб меньше, чем через одну шайбу.

С учетом (5.94) имеем

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзбаОпределить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

Аналогично для диаметров дроссельных отверстий (5.96)

Для более точного расчета необходимо учитывать так называемое противодавление среды, в которую происходит истечение жидкости. При установившемся турбулентном режиме (Re > 2000) приведенный коэффициент расхода будет несколько отличаться от расчетного по формуле (5.95):

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где к — поправочный коэффициент; к « 1,25.

Необходимо учитывать, что поскольку диаметр d одношайбового дросселя меньше диаметра шайб многошайбового дросселя dn, разными при постоянных Q и Ар будут также числа Рейнольдса:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

Для многошайбового дросселя

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

С учетом выражения (5.96) эта зависимость Re от п примет вид

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

Расход через многошайбовый дроссель зависит при всех прочих равных условиях от расстояния / между шайбами, оптимальным значением которого следует считать / > 5d.

Расчет многошайбового дросселя с чередующимися шайбами с одним и двумя отверстиями равных размеров производят исходя из условия, что проводимость шайбы с двумя отверстиями в 2 раза выше проводимости шайбы с одним отверстием. В соответствии с этим расчет такого дросселя можно практически производить по равенству (5.94), учитывая, что

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где «j и «2 — количество шайб соответственно с одним и двумя отверстиями. Тогда имеем также

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

В одношайбовых регулируемых дросселях регулирование осуществляется применением дроссельной иглы (рис. 4.36, г), посредством которой изменяется проходное сечение дросселя.

Для повышения чувствительности (тонкости) настройки регулируемого дросселя его проходное сечение часто выполняют в виде угловых или прямоугольных канавок (рис. 5.36, д) на цилиндрической части запорного (перекрывающего) элемента. Канавки могут быть как постоянного, так и переменного сечения.

Потери давления на дросселе с регулирующим вентилем можно оценить по формуле

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где Ар — перепад давления на дросселе; и — расчетная скорость потока;

?, коэффициент местного сопротивления; ?, « 2,0—2,2.

Когда требуется обеспечить постоянный расход, например для поддержания постоянной скорости вращения гидромотора при переменной нагрузке (давлении), в линии питания устанавливают регуляторы расхода (потока), которые автоматически обеспечивают заданный расход.

Регулятор расхода — гидроаппарат, предназначенный для поддержания потока проходящей через него рабочей жидкости на постоянном уровне, вне зависимости от колебаний давления в подводящей и отводящей гидролиниях (рис. 5.37).

Схема действия регуляторов расхода

Рис. 5.37. Схема действия регуляторов расхода: а: 1 — поршень; 2 — пружина; б: 1 — поршень; 2 — направляющая для пружины; 3 — пружина

Регулятор расхода (см. рис. 5.37, а) имеет два дросселя. Дроссель нерегулируемого типа размещен в донышке поршня. Автоматически регулируемый дроссель (в зависимости от перепада давления) выполнен в виде окна d переменного сечения. Жидкость из входного канала а поступает в камеру b и далее через дроссель с в поршне 1 и окна d в корпусе направляется к выходу е, связанному с гидродвигателем. Поршень 1 нагружен слабой пружиной 2, усилие которой уравновешивается перепадом давления, создаваемым сопротивлением отверстия с. Если расход жидкости потребителем увеличится, то увеличится и перепад давления, в результате поршень 1 переместится вправо и частично перекроет окна d, уменьшая расход до значения, на которое рассчитан ограничитель. При уменьшении расхода поршень 1 переместится влево и уменьшит суммарное сопротивление окон d и отверстия с.

Если отверстие с в донышке поршня 1 выполнено по схеме, приведенной на рис. 5.36, а (в виде отверстия в тонкой стенке), то условие равновесия поршня 1 определится выражением

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где F — площадь сечения поршня 1;

Ар — перепад давления в отверстии с;

Рпр усилие сжатия пружины 2

Q — расход жидкости через отверстие с;

/— площадь отверстия с.

Площадь /и усилие Рпр рассчитывают обычно на перепад давления Ар ~ 3—5 кГ/см2 для заданного предельного расхода жидкости.

В конструкции, представленной на рис. 5.37, б в отличие от рассмотренной выше схемы деталь 2, служащая направляющей пружины 3, имеет осевое калиброванное отверстие Ь, обеспечивающее минимальный расход жидкости при максимальном давлении, при котором расходные окна а и с перекрыты плавающим поршнем 1 с отверстием в торце.

При изменении направления потока жидкости поршень 1 устанавливается в крайнее левое положение, жидкость протекает через полностью открытые окна с и калиброванное отверстие Ь. Конструкция обеспечивает заданный расход с ошибкой, не превышающей 1 % независимо от давления на выходе (давления нагрузки).

Регулятор расхода, представленный на рис. 5.38, а, также состоит из двух дросселей — шайбового 1 постоянного сопротивления и автоматически регулируемого, сопротивление которого определяется положением его дросселирующего плунжера 3, находящегося

Схемы регуляторов расхода

Рис. 5.38. Схемы регуляторов расхода:

/ — дроссель; 2 — поршень; 3 — плунжер; 4 — толкатель; 5 — пружина под действием пружины 5. Пружина должна смещать его вправо и увеличивать проходное сечение (уменьшать сопротивление). Перепад давления Ар —р2 жидкости на дросселе 1 стремится сместить плунжер 3 влево и уменьшить проходное сечение (увеличить сопротивление дросселя), воздействуя на поршень 2.

Перепад давления Ар{ =р2 определяется характеристикой

Про анемометры:  Почему датчик движения не работает или работает неправильно?

(усилием) пружины 5 и практически не зависит от давления р, на входе в регулятор и давления р2 на выходе из него.

При повышении давления р2 в междроссельной камере а сверх заданного перепад давления на поршне 2 А/?, — р2р2 уменьшается (при р^ = const), и пружина 5 через толкатель 4 смещает дросселирующий плунжер 3 вправо, увеличивая сечение дросселя. При понижении давления р2 процесс протекает в обратном порядке. Следовательно, перепад давления А/?, — р2 — р2 на дросселе 1 поддерживается постоянным, в соответствии с чем постоянным будет также и расход через него жидкости.

Условие равновесия поршня 2, управляющего дросселирующим плунжером 3, имеет вид:

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где Р — усилие сжатия пружины 5 при х = О (соответствует минимальной расходной щели); Р=Р±Сх;

Т — сила трения подвижных частей;

R— гидродинамическая сила (реакция) потока жидкости, действующая на плунжер 3

PQ усилие начального натяжения пружины (при максимальном значении х);

С — коэффициент жесткости пружины;

х — перемещения плунжера 3 от полностью закрытого положения;

? — площадь поршня 2.

Сила трения Т ухудшает характеристику регулятора, и для ее понижения на плунжере 3 и поршне 2 делают кольцевые (разгрузочных) канавки.

Повышение чувствительности достигается тем, что при увеличении диаметра поршня периметр трения повышается пропорционально первой степени диаметра, а площадь — пропорционально его квадрату.

Суммарное сопротивление Ар (перепад давлений в регуляторе):

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где Д/?[ = рр2 перепад давления на дросселе /;

Ар2= Pj — Рт,— перепад давления в щели регулируемого дросселя.

Расходы жидкости через отверстие дросселя 1 Q} и щель (окно) Q2 регулируемого дросселя равны (согласно закону неразрывности потока):

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где Р| и р2 коэффициенты расхода отверстия дросселя / и щели, образуемой плунжером 3;

/i н /2 – площади проходных сечений отверстия дросселя 1 и щели, образуемой плунжером 3.

Коэффициенты расхода для предварительных расчетов р, = – 0,62, р2= 0,7—0,75.

Приближенно реакция потока жидкости на плунжер 3

Определить диаметр отверстия дросселя, установленного на сливе из гидроцилиндра, при условии движения штока цилиндра под действием внешней нагрузки F = 60 кН со скоростью v = 200 мм/с. Диаметры: штока dш = 40 мм, цилиндра D = 80 мм, коэффициент расхо за 99 рублей 212573 - СтудИзба

где (3 — угол выхода струи, зависящий от формы перекрывающей части плунжера (при острых прямоугольных кромках р « 69°).

Регулятор по схеме, представленной на рис. 5.38, б, имеет два последовательно расположенных дросселя. Дроссель 4 является нерегулируемым, определяющим перепад давления р2р3 на поршне 2, а дроссель 1 автоматически корректирует расход жидкости в зависимости от нагрузки.

Для стабилизации расхода используется разность усилий от перепада давления р2р2 на поршне 2 и усилия затяжки пружины 3.

Допустим, что при постоянном /?j расход жидкости повысился. Тогда должен повыситься также и перепад давления р2 — р2, вследствие чего поршень 2, перемещаясь в сторону закрытия рабочих окон, уменьшит их площадь сечения и уменьшит соответственно расход через автоматически регулируемый дроссель 1. При снижении же расхода происходит обратный процесс — поршень 2

перемещается в сторону открытия рабочих окон, и расход жидкости увеличивается.

Типовые схемы включения дросселей в гидросистему представлены на рис. 5.39.

На рис. 5.39, а рабочая жидкость от нерегулируемого насоса 1 через дроссель 2 и распределитель 4 поступает в рабочую полость цилиндра 3, а из противоположной полости сливается в бак. Таким образом регулируется скорость движения штока цилиндра. Дроссель ограничивает расход, поступающий в цилиндр, оставшаяся часть сливается в бак через предохранительный клапан 5, настроенный на давление, достаточное для преодоления нагрузки F на штоке. Так как через клапан 5 постоянно проходит часть потока, насос постоянно работает под максимальным давлением независимо от нагрузки F.

Типовые схемы включения дросселей в гидросистему

Рис. 5.39. Типовые схемы включения дросселей в гидросистему

При постоянной настройке дросселя расход масла зависит от Арар — перепада давления на дросселе. В рассматриваемой схеме Арар = рн — Ру (pj = F/A — давление в рабочей полости цилиндра; А — площадь поршня), расход Q через дроссель и скорость движения штока v = Q/А будут изменяться в зависимости от нагрузки F, причем при F > 0 -» Ар > рн.

Возможны также схемы установки дросселя на выходе гидродвигателя или в параллельном отводе (рис. 5.39, б, в). При установке дросселя на выходе гидродвигателя р = const, а давление в штоковой полости цилиндра р2 = {р^А — F)A2 = Ар, т.е. расход Q также зависит от F, причем при F > 0 (или изменении направления действия нагрузки) AM может превышать рн. В случае установки дросселя в параллельном отводе Ар = рн = = F/A{ = const, что

позволяет снизить энергетические потери в гидроприводе (рабочая жидкость через предохранительный клапан может проходить лишь при перегрузке или остановке гидроцилиндра, если дроссель не пропускает всего потока от насоса, при давлении настройки предохранительного клапана). Однако в этом случае скорость штока v также зависит от нагрузки F, причем в большей степени, так как с ростом рн увеличивается расход через дроссель и одновременно несколько снижается подача насоса (возрастают объемные потери в насосе).

Схема с дросселем на выходе обеспечивает более плавное движение рабочего органа и может использоваться, в том числе, в гидроприводах с изменяющимся направлением действия нагрузки F. Однако при применении этой схемы возрастает опасность рывков штока цилиндра в момент пуска в работу. Максимальная плавность движения при малых скоростях достигается при применении специальных дросселей, устанавливаемых в обеих линиях подключения гидродвигателя.

При выборе схемы следует учитывать, что в варианте с дросселем на входе давление в цилиндре меньше, поэтому снижается трение и улучшаются условия работы уплотнений. Обычно дросселируется поток, поступающий в поршневую полость цилиндра, и этим облегчается получение малых подач. Вместе с тем, если в качестве гидродвигателя используется гидромотор, может не хватать давления подпора для нормальной работы. Выделяющееся при дросселировании тепло поступает в гидросистему (при потере давления 1 МПа поток масла нагревается примерно на 0,6 °С), что практически всегда нежелательно.

Таким образом, при всех схемах установки дросселя скорость исполнительного гидродвигателя зависит от нагрузки, а Д/?др может достигать больших значений, что затрудняет получение малых скоростей (малых расходов), так как для этого приходится почти полностью перекрывать дросселирующую щель. В гидросистемах строительных и путевых машин это ведет, как правило, к быстрому перегреву жидкости и, соответственно, нарушению нормального режима работы гидропривода. Щели с площадью сечения менее 0,1—0,3 мм2 (при условии, что форма щели близка к кругу, квадрату или равностороннему треугольнику, т.е. имеет минимальный периметр) стараются не делать даже при хорошей фильтрации масла.

В некоторых случаях требуется, чтобы скорость подачи уменьшалась при увеличении нагрузки. Это можно обеспечить путем применения обычных дросселей. Однако в большинстве случаев желательно, чтобы скорость движения гидродвигателей была постоянной в широком диапазоне изменения нагрузок на рабочих органах, поэтому перепад давлений на дросселирующей щели должен поддерживаться постоянным и небольшим (~0,2—0,3 МПа). Указанным условиям удовлетворяют регуляторы расхода, которые представляют собой комбинацию дросселя с регулятором, поддерживающим постоянный перепад давлений на дросселирующей щели. Для снижения влияния температуры рабочей жидкости на расход, кромки дросселирующей щели выполняют острыми. Различные модификации регуляторов расхода могут дополнительно выполнять функции предохранительного клапана непрямого действия; иметь встроенный обратный клапан; комплектоваться обратным клапаном и механически управляемым распределителем, позволяющим реализовать цикл движения: быстрый подвод — рабочая подача — быстрый отвод.

Характеристика
некоторых пожаровзрывоопасных веществ и материалов, часто встречающихся в
практике проектирования вентиляции [7б] , [9] .

Вещество или материал

Формула

Молекулярная масса

Состояние

Плотность

НКПРП

% (об)

г/м3

Акроелин

С3Н4О

56,06

ЛВЖ

1,9

2,8

63,5

Альбумин.

Порошок

45

Алюминий

Al

Металл

40

Аммиак

H 3

17,03

Газ

0,597

15

106

Антрацит
активный

Порошок

206

Ацетилен

C 2 H 2

26,04

Газ

0,9107

2,5

27

Ацетон

C 3 H 6 O

58,08

ЛВЖ

1,98

2,7

63,5

Бензол

C 6 H 6

78,11

ЛВЖ

2,77

1,43

46,9

Бензин

ЛВЖ

0,76-1,3

Бумажная
пыль

Пыль

55-70

Бутан

C 4 H 10

58,12

Газ

2,07

1,8

44,1

Бутиловый
спирт

C 4 H 10 O

74,12

ЛВЖ

2,6

1,8

55,4

Винилацетат

C 4 H 6 O 2

86,09

ЛВЖ

3

2,6

92,4

Водород

H 2

Газ

0,0695

4,12

3,4

Вискоза

Волокно

42

Капрон

-“-

32

Нейлон

-“-

30

Нитрон

-“-

49

Газ
природный

Газ

4,5

Газ
сланцевый бытовой

Газ

8,5

Гексан

C 6 H 14

86,17

ЛВЖ

2,94

1,24

43.2

1-Гексин

C 6 H 10

82,1

ЛВЖ

2,83

1,29

43,2

Гептан

C 7 H 16

100,2

ЛВЖ

3,42

1,07

43,4

Глюкоза

C 6 H 12 O 6

Порошок

35

1,1-Дихлорэтан

C 2 H 4 Cl 2

98,96

ЛВЖ

3,4

5,6

225

1,2
-“-

-“-

-“-

-“-

3,4

6,2

250

Древесина
буковая

Измельченная

60

Древесина
грушевая

-“-

100

Древесная
пыль осевшая

Пыль

60-100

Древесная
пыль сосновая

-“-

34

Древесная
пыль березы

-“-

20

Железо

Fe

Порошок

100

Жмых льняной

-“-

30

-“-
подсолнечный

-“-

23

-“-
свекловичного
сахара

-“-

200

-“-
хлопчатника

-“-

23

Жом свекловичный

-“-

27

Казеин

-“-

45

Какао

-“-

45

-“- шелуха

-“-

40

Камфора

C 10 H 16 O

-“-

10

Капрон.

Аэровзвесь

32

Каучук синтетический 33 % серы

-“-

30

Керосин

0,6-1,0

Корица

60

Конопля

40

Кофе

17

Кофе растворимый

85

Конденсат газовый

ЛВЖ

1,23

1,0

Крупа гречневая

10

-“- кукурузная

11

Лактоза

С12 H 22 O 11 H 2 O

Порошок

60

Лигроин

ЛВЖ

1,4

Магний

Mg

Металл

10

Медь

Cu

-“-

7

Марганец

Mn

-“-

125

Метилацетат

C 3 H 6 O 2

ЛВЖ

2,8

3,15

Мука витаминная, лиственная

48

Мука гороховая

10

-“-
гречневая

62

-“-
древесная

25

-“-
кровяная

7

-“-
кукурузная

37

-“-
мясная

60

-“-
овсяная

25

-“-
пшеничная

10

-“-
ржаная

67

-“-
рисовая

53

-“- рыбная

92

-“-
травяная

80

-“-
ячменная

33

Молоко
сухое

Порошок

15

-“-
пыль обезжиренная

60

Моющее
средство «Лотос»

107

Нафталин

C 10 H 8

Кристаллический

4,2

0,9

8

Нефть

ЛВЖ

0,9-2,4

Пирамидон

C 13 H 17 ON 3

Порошок

18

Окись
углерода

CO

88,01

Газ

12,5

15

Резиновая
мука

Аэровзвесь

74

Сахар

35

Сажа

Порошок

60

Сера

35

Сероводород

H 2 S

Газ

1,19

4,3

6,1

Стекло
органическое

Пыль

12

Титан

Ti

Металл

13

Торий

T

Металл

75

Фосфор
красный

Порошок

14

-“-
пятисернистый

-“-

50

Целлюлоза

-“-

45

Этанол,
этиловый спирт

C 2 H 6 O

ЛВЖ

1,6

3,6

6,8

Этиленгликоль

C 2 H 6 O 2

ЛВЖ

2,14

4,3

10,9

Яичный
порошок

5

Ячмень

47

Оцените статью
Анемометры
Добавить комментарий

Adblock
detector