Перевод котельных на газовое топливо

ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОТЕЛЬНЫХ

1.1 Выбор
производительности и типа котельной

 Проектирование котельной
начинают с выявления характера потребителей и определения количества потребного
для них тепла или пара, а также вида и параметров теплоносителя.

При этом производственные
котельные обычно вырабатывают пар для технологических нужд, отопления и вентиляции
производственных цехов; отопительные котельные приготавливают горячую воду для
отопления жилых и общественных зданий, а также для хозяйственных нужд;
производственно-отопительные котельные вырабатывают пар и приготавливают
горячую воду для всех перечисленных выше видов потребления.

Потребность в тепле на
отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых общественных и промышленных
зданий определяют по проектам местных систем отопления, вентиляции и горячего
водоснабжения. При отсутствии таких проектов потребность в тепле может быть
подсчитана по укрупненным показателям.

Отпуск пара на
технологические нужды промышленных предприятий и горячей воды определяю по
технологическим проектам этих предприятий. Когда вид и параметры теплоносителя,
а также полный отпуск тепла или пара выявлены, можно установить профиль и
производительность проектируемой котельной.

Если все тепло
отпускается в виде горячей воды, проектируют котельную с водогрейными котлами,
если в виде пара и в виде горячей воды, то в зависимости от количественного
соотношения отпусков пара и горячей воды можно спроектировать паровую котельную
с установкой для подогрева сетевой воды либо комбинированную котельную с
водогрейными и паровыми котлами.

1.2 Выбор числа и типа
котлов

Число и тип котлов при проектировании
котельной выбирают, исходя из годового графика отпуска тепла или пара для
отопления и подогрева вентилируемого воздуха, для горячего водоснабжения, и
технологических нужд. Для котельных с паровыми котлами целесообразно строить
годовые графики отпуска пара, производя перерасчет отпуска тепла на отопление,
вентиляцию и отпуск пара по формуле:

где: hс п –
энтальпия пара, поступающего в сетевой подогреватель воды, кДж/кг;

 hк –
энтальпия конденсата, выходящего из охладителя конденсата сете- вого
подогревателя, кДж/кг;

с
п – КПД сетевого подогревателя воды, составляющий 0,95-0,98.

Над суммирующей
кривой отпуска тепла или пара надстраивают кривую собственного расхода тепла
или пара котельной и потери тепла или пара в ней. Расход пара на деаэрацию
определяют по формуле, приведенной в таблице 1, а расход пара на другие нужды
принимают в процентах к ее выработке: на обдувку поверхностей нагрева 1% , на
распыление мазута в паровых форсунках 2-3%, на разогрев мазута в
мазутохранилище – до 5%, на паровые питательные насосы 1%. Потери тепла и пара
в котельной принимают равными 1-2% отпущенного тепла или пара.

Приходя к
определению числа и производительности котлов, подлежащих установке в
котельной, исходят из того, что котлы должны быть однотипными и одинаковой
производительности. Предпочтительнее выбирать меньшее число более крупных
котлов; желательно чтобы в котельной было 2-3 работающих котла.

Производительность
котлов выбирают из такого расчета, чтобы они полностью обеспечивали требуемую
выработку пара в зимний максимум, и чтобы в летний период можно было выводить
по очереди все котлы в капитальный ремонт. Расчет сводим в таблицу 1
[определение номинальной производительности котельной, выбор числа и
производительности котельного агрегата].

8

15. Полный отпуск пара из котельной

т/ч

25,5 8

33,5

16. Собственный расход пара с учетом потерь

%

Опытные данные

5,0

17. Выработка пара котельной без учета расхода на деаэрацию

т/ч

33,5 100

100 – 5

35

18. Количество возвращающегося конденсата

т/ч

0,6 6,63 8

12

19. Потребность в добавочной

 воде

т/ч

D^выр_к – Q_к

35 – 12

23

20. Температура возвращающегося конденсата перед
деаэратором

⁰С

Опытные данные

70 ÷ 85

85

21. Температура химически очищенной воды перед деаэратором

⁰С

Опытные данные

70

22. Средняя температура воды перед деаэратором

⁰С

12 85 23∙ 70

12 23

75

23. Средняя энтальпия воды перед деаэратором

кДж

кг

Таблица воды и водяного пара

[1],стр.47

313,97

24. Потери тепла деаэратором в окружающую среду

%

Опытные данные

2 ÷ 2,5

2

25. Давление в деаэраторе

МПа

Опытные данные

0,105 ÷ 0,15

0,12

26. Температура воды в деаэраторе

⁰С

Таблица воды и водяного пара

[1],стр.47

104,2

27. Расход пара в деаэраторе

т/ч

é (436,6 – 313,9) ∙

ë (2433 – 436,6) ∙

∙100 ù 35

∙ (100 – 2)û

h_q= 4,19 ∙104,2 =

= 436,598 кДж/кг

h= 2789- 4,19 85 =

= 2433кДж/кг

2,2

28. Максимальная нагрузка котлов

т/ч

2,2 35

37,2

29. Номинальная производительность котла

D_k

т/ч

[1],cтр.248

ДЕ-6,5-14ГМ

6,5

30. Количество котлов установленных в котельной

Шт.

37,2 / 6,5

5,7

6

1.3 Компоновка
котельных

При компоновке котельной преследуют
цель наиболее рационально разместить основное и вспомогательное оборудование,
чтобы его удобно было эксплуатировать и вместе с тем, чтобы котельная
получалась компактной, с минимальным объемом здания, несложным для сооружения.

Котельные располагают в отдельных
помещениях, удовлетворяющих требованиям Правил Госгортехнадзора, «Строительных
Норм и Правил», «Противопожарных норм строительного проектирования промышленных
предприятий и населенных мест» и «Санитарных норм проектирования промышленных
предприятий».

Различают три типа котельных:
закрытые, полуоткрытые, открытые. В закрытых котельных все основное и
вспомогательное оборудование (обычно за исключением золоулавливателей) размещают
в закрытых помещениях. В котельных полуоткрытого типа котельные агрегаты и
некоторое наиболее ответственное вспомогательное оборудование размещают в
закрытом помещении, а дымососы, дутьевые вентиляторы, золоулавливатели и
деаэраторы, баки и прочее – на открытом воздухе.

В открытых котельных почти все
оборудование размещают на открытом воздухе, сооружая только очень небольшое
помещение для укрытия персонала, обслуживающего фронт котлов, а также насосов и
щитов управления. Рекомендации по выбору типа котельной даны в СНиП II-92-76.

Котельные установки проектируют
только с индивидуальными дымососами, дутьевыми вентиляторами и
золоулавливателями. Топливоподачу, питательные насосы, водоумягчительную
установку, деаэраторы и другое оборудование, а также дымовую трубу, как
правило, проектируют общие для всей котельной.

Каждую котельную установку
размещают в отдельной строительной ячейке; вспомогательное оборудование
водопарового тракта размещают в строительной ячейке в одном из торцов
котельной, причем помещение вспомогательного оборудования можно не отделять
стеной от помещения котельных установок.

Наряду с этим вспомогательное
оборудование размещают и перед фронтом котлов. Здесь устанавливают тепловой
щит, а при котельных агрегатах без воздухоподогревателей часто и дутьевые
вентиляторы; в некоторых случаях перед фронтом котлов размещают питательные и
сетевые насосы, водоподготовительную установку, деаэраторы.

Оборудование котельной размещают с
учетом того, чтобы ее здание можно было выполнить из сборных железобетонных
конструкций той номенклатуры и типоразмеров, которые применяют в промышленном
строительстве.

Пролет здания котельной можно
принимать равным: 6, 9, 12, 18 ,24 и 30 метров, шаг колонн 6 и 12 метров. Высоту помещения от отметки чистого пола до низа несущих конструкций на опоре следует
принимать при пролете 12 м от 3,6 до 6 м включительно кратной 0,6 м, от 6 до 10,8 включительно – кратной 1,2 м, при больших высотах – кратной 1,8 м.

При пролете 18 и 24 м от 6 до 10,8 – кратной 1,2 м .

При пролете 30 м от 12,6 – кратной 1,8 м .

Кроме того при пролете 18 м. допускаются высоты, равные 4,8 и 5,4 м., а для пролета 24 м – 5,4 м. Для возможности расширения котельной одну из стен ее оставляют свободной от застройки.

Помещения, в которых установлены
котлы, предусматриваю на каждом этаже два выхода наружу, расположенные с
противоположных сторон котельной. Выходные двери должны открываться наружу от
нажатия руки. Расстояние от фронта котлов или выступающих частей топок до
противоположной стены котельной принимают не менее 3 м, причем в случае установки вспомогательного оборудования ширину свободных проходов перед фронтом
котлов оставляют на менее 1,5 м.

Однако это оборудование не должно мешать
обслуживанию котла. Ширина остальных проходов между котлами и стенами должна
быть не менее 1,3 м. Расстояние от верхней отметки котла или от отметки верхней
площади обслуживания котла до нижних частей конструкций покрытия котельной
должно быть не мене 2 м.

Площадки, предназначенные для
обслуживания арматуры, контрольно-измерительных приборов и т.п., выполняют
шириной не менее 800 мм, остальные площадки шириной не менее 600 мм.

Котельную оборудуют надлежащей
вентиляцией и обеспечивают естественным и искусственным освещением, создающим
освещенность в пределах 5-50 лк. Аварийное освещение предусматривают от
самостоятельного источника энергии. В котельной располагают средства
огнетушения в соответствии действующими правилами пожарной безопасности.

1.4 Тепловая схема
котельной с паровыми котлами

Для покрытия чисто паровых нагрузок
или для отпуска незначительного количества тепловой энергии в виде горячей воды
от тепловых источников, предназначенных для снабжения потребителей паром,
устанавливаются паровые котлы низкого давления. Развернутая тепловая схема с
четырьмя паровыми котлами показана на чертеже 2.

Пар из котлов поступает
на редукционно-охладительные установки РОУ, где снижаются его давление и
температура. Температура снижается за счет испарения поданной в РОУ питательной
воды, которая распыляется за счет снижения давления с 14 -16 кгс/см2
до 6 кгс/см2.

Основная часть пара отпускается на
производственные нужды из паропроводов котельной, часть редуцированного и
охлажденного пара используется в пароводяных подогревателях сетевой воды,
откуда направляется в закрытую систему тепловых сетей. Конденсат от внешних
потребителей собирается в конденсатные баки и перекачивается конденсатными
насосами в деаэраторы питательной воды.

Каждый паровой котел укомплектован
питательным центробежным электронасосом. Для всех трёх установленных котлов
установлен один такой же резервный насос. Вода в паровые котлы может также
подаваться двумя паровыми поршневыми насосами.

 Фактические напоры теплоносителей
определяются исходя из рабочего давления пара в котлах и расчетах
гидравлического сопротивления системы трубопроводов, арматуры и
теплообменников.

2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ
КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА

2.1 Общие положения

Тепловой расчет
котельного агрегата может иметь двоякое назначение:

а) при проектировании нового
котельного агрегата по заданным параметрам его работы (паропроизводительность,
температуры перегретого пара, питательной воды, подогрева воздуха и др.)
определяют величины всех его поверхностей нагрева.

б) при наличии готового котельного
агрегата проверяют соответствие всех величин поверхностей нагрева заданным
параметрам его работы.

Первый вид расчета называется
конструкторским, второй – поверочным. В курсовом проекте выполняется поверочный
расчет. Тепловой расчет котельного агрегата производят по методике,
разработанной Всесоюзным теплотехническим институтом им. Ф.А. Дзержинского и
центральным котлотурбинным институтом им. И.И.

Ползунова ВТИ и ЦКТИ. Величины
котельного агрегата рассчитывают последовательно, начиная с топки, с
последующим переходом к конвективным поверхностям нагрева. Предварительно
выполняют ряд вспомогательных расчетов: составляют сводку конструктивных характеристик
элементов котельного агрегата, определяют количество воздуха, необходимого для
горения, количество дымовых газов по газоходам котельного агрегата и их
энтальпию; составляют тепловой баланс котельного агрегата. Тепловой расчет
котельного агрегата выполняют по следующим разделам:

2.2 Сводка
конструктивных характеристик котельного агрегата

При поверочном расчете, пользуясь
чертежами котельного агрегата, составляют сводку конструктивных характеристик
топки, конвективных поверхностей нагрева, пароперегревателя, водяного
экономайзера и воздухоподогревателя. Для облегчения составления сводки
конструктивных характеристик следует пользоваться эскизами элементов котельного
агрегата.

Тепловой баланс котельного агрегата

2.6 Тепловой расчет конвективного
пучка

1. По конструктивным данным выбираем:

 Н – площадь поверхности нагрева;

 H = 63,3м2 ;

 F – площадь живого сечения (м2) для прохода
продуктов сгорания;

 F = 0,348 м2.

 d-наружный диаметр труб;

 d = 51мм

 S1 ,S2 – поперечный и продольный шаг труб,

S1 = S2 = 110 мм, [2], стр.33

Подсчитываем
относительный поперечныйшаг G1 = S1 / d и относительный продольный шаг G2 = S2 / d

 G1 =110 / 51
= 2,15; G2 =110 / 51 = 2,15

2. Предварительно принимаем два
значения температуры продуктов сгорания после рассчитанного газохода. В
дальнейшем весь расчет ведется для двух предварительно принятых температур.

_min= 300 ° C; _max= 500 °С.

3. Определяем теплоту, отданную
продуктами сгорания (кДж/кг):

Q_s= ⁰_прc)

где: h²— энтальпия продуктов сгорания после рассчитываемой
поверхности нагрева, определяется по рис.1(приложение) при двух предварительно
принятых температурах после конвективной поверхности нагрева; присосвоздуха в
конвективную поверхность нагрева, определяется как разность коэффициентов
избыткавоздуха на входеи выходе изнее (табл.3); h⁰_прc — энтальпия присосанного в конвективную поверхность
нагрева воздуха, при температуре воздуха t_в = 30°С определяется по формуле: h⁰_прс= V⁰_В C_В
t_в

h0прc=9,91∙ 1,32 30 = 392,436 кДж/кг

h¢=

По h-t диаграмме: h²min= 5297,1 кДж/кг;

 h²max= 9053,51 кДж/кг;

Коэффициент сохранения
тепла:

Qб min= 0,985 (23500 – 5297,1 0,05 392,436)
= 17949,2 кДж/кг;

Qб max= 0,985 (23500 – 9053,51 0,05 392,436)
= 14249,1 кДж/кг;

4. Вычисляем, расчетную температуру
потока продуктов сгорания в конвективном газоходе (°С)

Q = (Q¢ _min= (1000 300) / 2 = 650 °С;

_max= (1000 500) / 2 = 750 °С;

 где Q¢ и — температура продуктов сгоранияна входе в
поверхность и на выходеиз нее.

5. Подсчитываем среднюю скорость
продуктов сгорания в поверхности нагрева (м/с)

W_г = B_р∙ V_г∙ (
где Вр — расчетный расход
топлива, кг/с (табл.5); F—
площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (см. п. 1), м²;
V_Г —объем продуктов сгорания на 1 кг твердого и жидкого топлива (из расчетной табл. 3 при соответствующем коэффициенте избытка
воздуха);

 Wг min=459,62 11,11 (650 273) / (0,348 273 3600) =13,78 м/с;

 Wг max=459,62 11,11 (750 273) / (0,348 273 3600) = 15,27 м/с.

6. Определяем коэффициент теплоотдачи
конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева:

при поперечном смывании
коридорных и шахматных пучков и ширм

где: –
поправка на число рядов труб по ходу продуктов сгорания, определяется при
поперечном омывании коридорных пучков – по рис. 6.1 [2];
  =
1;

 СФ min= 1,08; СФ max= 1,04;

 _min= 84Вт/К∙м² ; _max= 89 Вт/К∙м².

 akmin= 1 1,08 84 1= 90,72 Вт/К∙м2

 akmax=1 1,04 89 1 = 92,56 Вт/К∙м2

7. Вычисляем степень черноты газового
потока по номограмме рис. 5.6. [2]. При этом необходимо вычислить суммарную
оптическую толщину

kps = (kг rn kзл∙ μ)p s

 где: kг — коэффициент ослабления лучей трехатомными газами;

 kзл −коэффициент ослабления лучей золовыми
частицами, [2], стр.75

 μ −
концентрация золовых частиц.

 Толщина излучающего слоя
для гладкотрубных пучков (м)

S = 0,9 d (4/₁ S₂ / d²
) -1)

 S = 0,9 51 10-3
(4 / 3,14 (1102 / 512) -1) = 0,213 м

Pn=
rn p

 Pn= 0,216 0,1 = 0,0216 МПа,

где: p — давление продуктов сгорания в
газоходе принимается 0,1 МПа [2], стр.62.

k_г=_{г min
=} (м∙МПа)^-1
k_{г max
=} (м∙МПа)^-1

kpsmin = 36,48 0,0216 0,213 = 0,167

kps2 = 33,05∙ 0,0216 0,213 = 0,152

По рис.5.6 [2] определяем
степень черноты газового потока

 amin= 0,16; amax= 0,14.

8. Определяем коэффициент теплоотдачи ² ∙К):

для незапыленного потока (при сжигании жидкого и
газообразного топлива)

 ac_г,

где: а — степень черноты; c_г
— коэффициент,определяется по рис. 6.4,[2].

 Для определения c_г
вычисляется температура загрязненной стенки (°С)

 t_з = t

t = 195,04 °C

 t3=
195,04 25= 220,4 °C

 cг min= 0,93 cг max= 0,97.

 _min= 38 Вт/(м²∙K); _max= 58 Вт/(м²∙K);

 _min = 38 0,93 0,16 = 5,65 Вт/(м²∙K);

 _max = 58 0,97 0,14= 7,87 Вт/(м²∙K).

 9. Подсчитываем суммарный коэффициент теплоотдачиотпродуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/(м2∙K):

где:

 a1min= 1 (90,72 5,65) = 96,37 Вт/(м2∙K);

 a1max = 1 (92,56 7,87) = 100,43 Вт/(м2∙K).

10. Вычисляем коэффициент теплопередачи
Вт/(м2∙K),

К=
где:

 Kmin= 0,85 96,37 = 81,915 Вт/(м2∙K);

 Kmax= 0,85 100,43 = 85,366 Вт/(м2∙K).

11. Определяем количество теплоты,
воспринятое поверхностью нагрева, на 1кг сжигаемого твердого и жидкого топлива
(кДж/кг),

 Q_т = [(K H _р
1000 )] ∙3600

Для испарительной
конвективной поверхности нагрева °С :

tk- температура насыщения при давлении
в паровом котле, определяется из таблиц для насыщенных водяных паров, °С

tk= 195,04 °С, [1]стр.47:

 _min= (1000 – 300) / [ln (1000 – 195,04) / (300 – 195,04)] =
344 °С

 _max= (1000 – 500) / [ln (1000 – 195,04) / (500 – 195,04)] =
515 °С

Qт min= (81,915 63,3
344 ∙3,6) / 459,62 = 13971,05 кДж/кг;

 Qтmax= (85,366 63,3
515 3,6) / 459,62 = 21792,14 кДж/кг.

12. По принятым двум значениям
температуры ₁” и ₂”
и полученным двум значениям Q_т и Q_б производится графическая интерполяция для определения
температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева. Для этого строится
зависимость Q =f(_кп1 , которую следовало бы принять при расчете.

13. Определив температуру _кп1 = 370 °С, находим по
рис.1 [приложение] h²_кп = 7000
кДж/кг.

14. Количество тепла переданное в первом
конвективном пучке

Q_кп = _кп – h²_кп ⁰_прс)

Qкп = 0,985 (23500 – 7000 0,05 392,44)
= 16271,89 кДж/кг.

3. РАСЧЕТ ХВОСТОВЫХ
ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА

3.1 Конструктивный
расчет водяного экономайзера

В промышленных паровых котлах,
работающих при давлении пара до 2,5 МПа, чаще всего применяются чугунные
водяные экономайзеры, а при большем давлении — стальные. При этом в котельных
агрегатах горизонтальной ориентации производительностью до 25 т/ч, имеющих
развитые конвективные поверхности, часто ограничиваются установкой только
водяного экономайзера.

В котельных агрегатах паропроизводительностью более 25
т/ч вертикальной ориентации с пылеугольными топками после водяного экономайзера
всегда устанавливается воздухоподогреватель. При сжигании высоковлажных топлив
в пылеугольных топках применяется двухступенчатая установка водяного
экономайзера и воздухоподогревателя.

 При установке только водяного
экономайзера рекомендуется такая последовательность его расчета:

1. По уравнению теплового баланса определяем
количество теплоты (кДж/кг), которое должны отдать продукты сгорания при
принятой температуре уходящих газов:

Q_эк=_эк-h²_{эк эк}∙
h⁰_прc)

 где _эк— энтальпия продуктов сгорания на
входе в экономайзер, определяется из рис.1[приложение ] по температуре
продуктов сгорания, известной из расчета предыдущей поверхности нагрева,
кДж/кг; h^²_эк — энтальпия уходящих газов,
определяется из табл.5 по принятой в начале расчета температуре уходящих газов,
кДж/кг; _эк— присос воздуха в
экономайзер, принимается по табл.3; h⁰_прc — энтальпия теоретического
количества воздуха, при температуре воздуха Tв = 30(°С) определяется по формуле:

h0прc=V0В CВ Tв

h0прc=9,91∙ 1,32 30 = 392,436 кДж/кг

h¢эк=h²кп=7000 кДж/кг

h²эк=hух=3165 кДж/кг

Qэк = 0,985 (7000-3165 0,05∙392,436
)=3796,8 кДж/к

2. Приравнивая теплоту, отданную
продуктами сгорания, теплоте, воспринятой водой в водяном экономайзере,
определяем энтальпию воды после водяного экономайзера (кДж/кг):

hв= Bр∙ Qэк / (D 1000) hп.в

hв= 459,6 2∙3796,8 / (6,5∙
1000) 4,19 30 = 394,17 кДж/кг

где: hп.в — энтальпия питательной воды на
входе в экономайзер, кДж/кг; D –
паропроизводительность котла, кг/ч.

3. По энтальпии воды после экономайзера
и давлению ее из таблиц для воды и водяного пара определяем температуру воды
после экономайзера tв.

tв= hв / Cв = 394,17 / 4,1989 = 93,9 °С

Т.к полученная температура воды
оказалась более чем на 20 °С ниже температуры при давлении в барабане котла, то
для котлов давлением до 2,4 МПа к установке принимают чугунный водяной
экономайзер. При несоблюдении указанных условий к установке следует принять
стальной змеевиковый водяной экономайзер.

4. Выбираем конструктивные
характеристики принятого к установке экономайзера. Для чугунного и стального
экономайзера выбирается число труб в ряду с таким расчетом, чтобы скорость
продуктов сгорания была в пределах от 6 до 9 м/с при номинальной
паропроизводительности котла.

 Fтр= 0,120м2;

 Hтр= 2,95 м2.

5. Определяем площадь экономайзера и
среднеарифметическую температуру продуктов сгорания по формулам:

F_эк= B_р∙V_г(_г 273 3600),

где: Wг -предварительно принятая скорость продуктов сгорания
, Wг=6 м/с ; Vг –объём дымовых
газов за экономайзером (табл.3).

где: Q¢= Q²кп2 –до экономайзера;

 Q²= Qух =200°С- на выходе из экономайзера.

Fэк= 459,62 11,11 (285 273) / (6 3600 273)
= 0,48 м2

5. Площадь живого сечения для прохода
продуктов сгорания :

Fэк= Z1 Fтр

Отсюда Z1= Fэк
/ Fтр,

Z1=0,48 / 0,120 = 4.

Действительная площадь
живого сечения для прохода продуктов сгорания

Fфэк = Z1 Fтр

Fфэк= 4 0,12 = 0,48 м2.

6. Определяем действительную скорость
продуктов сгорания в экономайзере (м/с)

W^ут_г=B_р∙ V_г∙ (^ф_эк∙ 273∙3600),

Wутг=459,62 ∙11,11 (285 273) / (0,48 273 ∙3
600) = 6,04 м/с.

7. Определяем коэффициент теплопередачи.
Для чугунных экономайзеров:

K=KHCV, определяется с помощью номограммы рис.6.9[2]

Kэк= 18 Вт/(м2∙К).

8. По известным значениям температур
воды и дымовых газов определяем температурный напор:

₁= t¢_эк-t_В = 370 – 93,9 = 276,1 °С.

₂= t²_эк-t_пв = 200 -30 = 170 °С.

9. Определяем площадь поверхности
нагрева водяного экономайзера (м2)

H_эк=10³ Q_эк B_р / (K ∙

Hэк= 103 3796,8 459,62 / (18 218,78
3600) = 123,09 м2.

10. По полученной поверхности нагрева
экономайзера окончательно устанавливаем его конструктивные характеристики. Для
чугунного экономайзера определяем общее число труб и число рядовпо
формулам:

n = hэк / hтр

m = n / Z1

где: hтр –
площадь поверхности нагрева одной трубы, м2 [2, табл.6.3]; Z1 — принятое число труб в ряду.

n= 123,09 / 2,95 = 42

 m= 42 / 4 = 11

3.2 Проверка теплового
баланса

Проверка теплового
баланса котлоагрегата заключается в определении невязки баланса по уравнению:

DQ = Qр hка – (Qл Qкп Qэк)

где: Qл, Qкп , Qэк — количества
теплоты, воспринятые луче-воспринимающими поверхностями топки, конвективным
пучком и экономайзером; в формулу подставляют значения, определенные из
уравнения баланса.

 При правильном расчете
невязка не должна превышать 0,5 %

^р_н h_ка = -38,36 100 / 37310 0,903 = 0,11 % <
0,5 %

 Расчет
можно считать оконченным.

Технико-экономическое исследование перевода теплофикационных котельных с природного газа и мазута на газ из угля