2 Расчетные методы определения несущей способности свай
Пилоты
7.2.1 Методы расчета должны использоваться на всех уровнях ответственности при проектировании структур для определения способности свай.
Несущая способность фундамента под нижним концом этой трубы принимается равной несущей способности Fd, кН, буронабивной сваи и забивной сваи-оболочки (сваи), опирающейся на скальный или слабодеформируемый грунт.
Формула утверждает, что рассчитанное сопротивление почвы в нижнем конце кучи должно использоваться для определения способности подшипника основания под нижним концом кучи FDB.
Nc – условный коэффициент работы грунтовой сваи, который принимается равным 1;
R – расчетное сопротивление грунта, выраженное в кПа, на нижней части сваи;
A – это площадь сваи, опирающейся на грунт. Она измеряется в квадратных метрах (м2) для полых и непологих свай со сплошным или полусухим поперечным сечением (с закрытым нижним концом).
Следующая формула должна быть использована для расчета упакованных буровых кучей и оболочек: для упакованных бетонных конструкций при LD = 0,5 м, R может быть определено как
R C является регуляторным пределом прочности одноосного штамма породы в насыщенном воде (KPA), которое обычно определяется условиями труда. RM, n – это конструктивное сопротивление массы скалы под нижним концом стенда свай.
Считается, что коэффициент надежности земли или G составляет 1,4.
Значения характеристик Rm и Rc, m следует использовать в предварительных расчетах фундаментов всех уровней ответственности.
Расчетные значения пределов прочности при одноосном сжатии скального грунта в водонасыщенном состоянии составляют соответственно Rc и N в кПа;
K S – это коэффициент, который учитывает прочность скальных пород в расщепленных каменистых грунтах.
Допустимо использовать значение R в таблице 7.2, а также гравийные пески при поддержании забивных свай на слабодеформируемых грунтах, для которых не установлено значение предела прочности или предела упругости при одноосном сжатии.
Таблица 7.1.SP 24.13330.2
В любом случае, для грубых обломочных почв (с заполнением песка) r не должно превышать 20 000 кПа и должно быть меньше, чем стоимость сопротивления дизайна под нижним концом кучи.
Для набивных и бурильных свай, заделанных в незрелый камень (без слабых прослоек), расчетное сопротивление скального грунта R определяется по формуле.
Формально определение R M (7.8)
L D является предполагаемой глубиной в метрах свай, которые были пробурены и пробиты в скалистую землю (рис. 7.1).
Часть упакованных и буровых свай, встроенных в почву в скале, имеет внешний диаметр DF, измеренный в метрах.
Следующая схема используется для вычисления значения коэффициента глубины R в формуле (7.8):
Если выветрившиеся или смягченные скалистые почвы присутствуют на основаниях утрамтных, скучных свай и CB-оболочек, их максимальная прочность должна быть рассчитана с использованием результатов испытаний.
Расчетное сопротивление грунта основания на боковой поверхности может быть использовано для определения величины несущей способности Fd сваи, вырезанной в толще скального грунта.
7.2.3. Способность подшипника столба FD должна основываться на результатах испытаний в статическом режиме при расчете оснований классов классов KS-3 и C-2, сделанных из выветрившихся, смягченных или со слабыми промежутками каменистых почвАнкет
Засорение фрикционных труб и железобетонных головок висячими
Для определения несущей способности этих конструкций используются объединенные расчетные сопротивления грунтов основания под нижним концом FD, навесного забивания KN, сжатых свай или железобетонных свай-оболочек (SV).
Условия работы сваи в грунте представлены коэффициентом C, который установлен равным 1.
Коэффициент условий работы для типичных промежуточных столбов линий электропередач приведен в формулах (7.9) и “8”;
R обозначает конструктивное сопротивление в KPA почвы под нижним концом кучи. Возьмите это в соответствии с таблицей 7.2;
Общая длина всей конструкции в пересчете на ее диаметр и площадь поперечного сечения камуфляжного удлинителя или площадь сетчатой камуфляжной оболочки. Ответ: Площадь сваи, опирающейся на землю, измеряется в квадратных метрах. B: Общая длина всей конструкции.
U – внешний периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
F I представляет собой определенное сопротивление I-TH-слоя основополагающей почвы на боковой поверхности кучи, как определено таблицей 7.3;
Привет-высота слоя почвы I-th в контакте с боковой поверхностью стены свай;
R, R и F – коэффициенты, описывающие грунт у основания сваи.
В формуле (7.9) сопротивления грунта во всех его слоях, которые были пропущены сваей во время проектной планировки территории или, в случае богатого грунтом участка, сопротивления всех слоев грунта, которые были ниже уровня планировки (среза) и дно водохранилища после локальной эрозии должны быть суммированы.
Заметки:
- Грузоподъемность аккумуляторных батарей с питанием должна определяться по формуле (7.9), по которой периметр U в сечении оси следует принимать за периметр поперечного сечения оси батареи, в удлинительном сечении – за периметр поперечного сечения. Аккумуляторы без удлинителя; в глинистых полах прочность поперечного сечения в поперечном сечении ствола, расположенном на удлинителе, следует принимать равной нулю.
- Расчетные значения сопротивления грунта R и Fi в Формуле (7.9) для лессовых грунтов на глубине аккумуляторной батареи более 5 м следует принимать в соответствии со значениями, приведенными в таблицах 7.2 и 7.3 для глубины 5 м. Их следует принимать в точке Ren, соответствующей ее полному насыщению водой.
Таблица 7.2.sp 24.13330.2021
Глубина нижнего конца свай, в метрах | Рассчитайте сопротивление r, KPA на дновых и отступаемых нижних концах. | ||||||
Пески средней плотности | |||||||
Важный | крупных | – | Средняя крупность | мелких | пылеватых | – | |
Глинистые почвы можно считать неустойчивыми, если il равен. | |||||||
0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | |
3 | 7500 | 6600 | 3000 | 3100 | 2000 | 1100 | 600 |
4 | 8300 | 6800 | 3800 | 3200 | 2100 | 1250 | 700 |
5 | 8800 | 7000 | 4000 | 3400 | 2200 | 1300 | 800 |
7 | 9700 | 7300 | 4300 | 3700 | 2400 | 1400 | 850 |
10 | 10500 | 7700 | 5000 | 4000 | 2600 | 1500 | 900 |
15 | 11700 | 8200 | 5600 | 4400 | 2900 | 1650 | 1000 |
20 | 12600 | 8500 | 6200 | 4800 | 3200 | 1800 | 1100 |
25 | 13400 | 9000 | 6800 | 5200 | 3500 | 1950 | 1200 |
30 | 14200 | 9500 | 7400 | 5600 | 3800 | 2100 | 1300 |
35 | 15000 | 10000 | 8000 | 6000 | 4100 | 2250 | 1400 |
40 | 15800 | 10500 | 8600 | 6400 | 4400 | 2400 | 1500 |
Оценки:
|
Таблица 7.3.sp 24.13330.2021
Средняя глубина слоя почвы, в метрах | Расчетные сопротивления FI и KPA на поверхности забитой и сжатой сваи | ||||||||
Пески средней плотности в России | |||||||||
Большие и средние размеры | мелких | пылеватых | – | – | – | – | – | – | |
Глинистые грунты с показателем текучести, равным IL | |||||||||
≤0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
1 | 35 | 23 | 15 | 12 | 8 | 4 | 4 | 3 | 2 |
2 | 42 | 30 | 21 | 17 | 12 | 7 | 5 | 4 | 4 |
3 | 48 | 35 | 25 | 20 | 14 | 8 | 7 | 6 | 5 |
4 | 53 | 38 | 27 | 22 | 16 | 9 | 8 | 7 | 5 |
5 | 56 | 40 | 29 | 24 | 17 | 10 | 8 | 7 | 6 |
6 | 58 | 42 | 31 | 25 | 18 | 10 | 8 | 7 | 6 |
8 | 62 | 44 | 33 | 26 | 19 | 10 | 8 | 7 | 6 |
10 | 65 | 46 | 34 | 27 | 19 | 10 | 8 | 7 | 6 |
15 | 72 | 51 | 38 | 28 | 20 | 11 | 8 | 7 | 6 |
20 | 79 | 56 | 41 | 30 | 20 | 12 | 8 | 7 | 6 |
25 | 86 | 61 | 44 | 32 | 20 | 12 | 8 | 7 | 6 |
30 | 93 | 66 | 47 | 34 | 21 | 12 | 9 | 8 | 7 |
35 | 100 | 70 | 50 | 36 | 22 | 13 | 9 | 8 | 7 |
40 | 107 | 74 | 53 | 38 | 23 | 14 | 9 | 8 | 7 |
Оценки:
|
Таблица 7.4.sp 24.13330.2
Типы почв могут быть идентифицированы на основе метода, используемого для погружения свай и оболочек. | При расчете подшипники свай, рассматривайте условия труда почвы как коэффициент. | |
R – “шпора”, или нижний конец, под нижним концом R. | на боковой поверхности γR,f | |
Забивание свай, как сплошных, так и пустотелых, механическими, паровыми или дизельными инструментами. | 1,0 | 1,0 |
Забивание и вдавливание при погружении с концами скважины на 1 м ниже их диаметра | ||
Б) эквивалентен диаметру круглой трубы или квадратной куче. | 1,0 | 0,5 |
На 0,05 м меньше диаметра круглой трубы или стороны квадратной сваи | 1,0 | 0,6 |
На 0,05 м меньше диаметра сечения круглой сваи или стороны прямоугольной сваи. | 1,0 | 1,0 |
3 Погружение в песок без подводного устройства с использованием промывки. | 1,0 | 0,9 |
4 Вибропогружение свай-оболочек, вибровдавливание и гидроразрывы: | ||
В) пески средней плотности: | ||
Крупные и средней величины. | 1,2 | 1,0 |
мелкие | 1,1 | 1,0 |
пылеватые | 1,0 | 1,0 |
I L = 0,5 для индекса потока глины: | ||
супеси | 0,9 | 0,9 |
суглинки | 0,8 | 0,9 |
глины | 0,7 | 0,9 |
в) глинистые с показателем текучести IL ≤ 0 | 1,0 | 1,0 |
5 Полые железобетонные сваи без открытого нижнего конца, которые были забиты: | ||
Б) Если диаметр полости сваи составляет менее 0,4 м. | 1,0 | 1,0 |
A) одинаковые, в пределах от 0,4 до 0,8 м | 0,7 | 1,0 |
Погрузившись каким -либо образом полые кучи с закрытым нижним концом и круговым поперечным сечением, а также устройство в нижней части их удлинения камуфляжа, на глубину не менее десяти метров. | ||
Б) 1,0 м независимо от назначенных типов почвы | 0,9 | 1,0 |
Песок и костюмы длиной до 1,5 метра. | 0,8 | 1,0 |
В) 1,5 метра в глине и суглинках. | 0,7 | 1,0 |
7 койков с погружением, срочно: | ||
B) в больших, средних и малых песках | 1,1 | 1,0 |
В пески пылеватые | 1,1 | 0,8 |
В) с индексом урожайности IL 0,5 в глинистых почвах | 1,1 | 1,0 |
г) то же, IL ≥ 0,5 | 1,0 | 1,0 |
Вспомните R, R и. Для глинистых почв с уровнем текучести 0,5: IL 0 интерполяция используется для расчета коэффициентов F. |
7.2.5 Не рекомендуется опирать нижние концы забивных и вдавливающих свай на рыхлые пески или глинистые грунты. Если такой технический выбор сделан, то для проверки несущей способности Fd кН следует использовать результаты контрольных статических испытаний свай, проведенных в соответствии с ГОСТ 5686.
7.2.6 Для расчета несущей способности цилиндрических пирамидальных, трапециевидных и ромбовидных свай Fd, кН (наклон боковой стенки), используются следующие уравнения:
Где находятся C, R, A-hie,fi и qSr?
Внутренний периметр i-th секции кучи, обозначенный символом пользовательского интерфейса;
U0,i – суммарный размер стороны Ι-го сечения сваи m;
I P и DOL стоят для склона на боковых поверхностях кучи.единицы;
Согласно результатам испытаний на сжатие, Ei – это модуль деформации почвенного слоя вокруг боковой поверхности сваи.
Ki – коэффициент, который зависит от типа почвы и рассчитывается по таблице 7.5.
Реологический коэффициент R установлен на уровне 0,8.
Таблица 7.5.SP 24.13330.2021
7.2.7 Формула должна использоваться для расчета FDU, КН (висячая свая и прессованная свая), погруженной несущей способности при работе с тянущей нагрузкой.
Где (7.1) применяется к u, R, f и fi;
Коэффициент условий труда свай в земле (для грузов, погруженных в глубину не менее 4 м), составляет c.
Замечания:
- В формулах (7.11) и (7.16) yc = 1,2 следует использовать для обычных промежуточных опор высоковольтных линий, для якорных и угловых опор yc = 1,0, если удерживающая сила сваи и вес несущей конструкции равны расчетной растягивающей нагрузке yc = 1,0, если удерживающая сила составляет 65% или меньше расчетной растягивающей нагрузки yc = 0,6, а в остальных случаях-интерполяцией.Ø в фундаментах мостовых опор не допускается вытягивание свай при базовой комбинации нагрузок, включающей только постоянные нагрузки и воздействия.
7.2.8 Для определения несущей способности свай и баретт длиной более 40 метров следует использовать численные расчеты. Дополнительно рекомендуется рассчитывать начальное напряжение массива грунта с учетом OCR по ГОСТ Р 58326 в соответствии с п. 7.7.13.
При погружении свай значение ожидаемого максимального прижимного усилия следует рассчитывать по формуле 7.2.9.
Несущая способность свай по ГОСТ 5686 и максимальное усилие вдавливания при погружении сравнивались для определения эмпирического коэффициента, известного как k. В зависимости от плотности грунтов допустимо использовать k = 1,6 для мелкозернистых и пыльных песков плотностью до 2 кг\/м3.
Свалы раковины, которые висят, фаршируются или вырыты в землю (куча трения)
7.2.10 Формула должна использоваться для расчета подшипника FD, KN фаршированных и буровых свай без Bruis или слоя бетона в качестве наполнителя.
Коэффициент условий работы равен 1, если свая опирается на лессовые и глинистые грунты с уровнем влажности Sr 0,85;
За исключением свайных пилков и коричневых (бурных) труб, r, r-коэффициент надежности сопротивления почвы под нижним концом кучи1.
Для набивной сваи, изготовленной в соответствии с перечислениями а) и б) табл. 7.2, R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое в соответствии с 7.2.11;
A – Область, где смягчает кучу, измеряется в квадратных метрах:
U – периметр поперечного сечения сваи в метрах;
R, f – коэффициент состояния грунта на боковой поверхности шкива, рассчитанный с использованием таблицы 7.6;
Fi: проектное сопротивление в кПа i-го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи;
Hi – см. формулу (7).
В соответствии с площадью поперечного сечения расширения и периметром скважины – на основе среднего значения диаметров свай dij – следует определить площадь опоры буронабивной сваи. При строительстве пилотных сооружений исследуются свайные расширения, указанные в проекте.
Разрешено принимать либо вертикальные, либо горизонтальные синяки при создании свай в земле путем механического сверления почвы.
Таблица 7.6.SP 24.13330.2021
Типы свай и способы их расположения | Коэффициент условий работы сваи R,f | |||
песках | супесях | суглинках | глинах | |
Сваи и груды, созданные в соответствии с списком B) 6.4, за рулем инвентаризационной трубы или бетонного кольца в землю. | 1 | 1 | 1 | 0,9 |
Набивные виброштампованные | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 0,9 |
3 сверль, в том числе расширенные и бетонные: | ||||
Б) без воды в скважине (сухой метод), а также с помощью непрерывно движущегося шнека. | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,6 |
Либо в воде, либо в глиняном растворе | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 |
Б) укладываются плотно вибрирующие жесткие бетонные смеси (сухой метод). | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,7 |
Бареты по перечислению в) 6.5 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 |
Своины раковины, похороненные при раскопках и Webring | 1,0 | 0,9 | 0,7 | 0,6 |
Сваи-столбы. | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,6 |
Бурение-закачка осуществляется с испытанием давлением 200-400 кПа (2-4 атм), защищенным обсадной колонной или бентонитовым раствором. | 0,9 | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
Установка восьми буронабивных свай с использованием системы разрядно-импульсной технологии | 1,3 | 1,3 | 1,1 | 1,1 |
Важно рассмотреть предполагаемое сопротивление почве на нижнем конце свай:
Где 1, 2 и 3 – безразмерные коэффициенты для угла внутреннего трения основания о грунт;
1 – Расчетное значение удельной тяжести почвы, КН/м3, у основания кучи (с слоями почвы, которые насыщены водой);
1 – среднее (по слоям) расчетное значение удельного веса грунта, измеряемое в кН/м3 , которое находится над нижним концом сваи;
D = диаметр в метрах (для приводных и скучных свай) и d = глубина скважины для куча;
H – глубина заложения, измеряемая в метрах (для мостов), в соответствии с уровнем планирования с планом;
Таблица 7.7. СП 24.13330.2021
Коэффициент | Расчет угла внутреннего трения грунта | ||||||||
23° | 25° | 27° | 29° | 31° | 33° | 35° | 37° | 39° | |
α1 | 9,5 | 12,6 | 17,3 | 24,4 | 34,6 | 48,6 | 71,3 | 108,0 | 163,0 |
α2 | 18,6 | 24,8 | 32,8 | 45,5 | 64,0 | 87,6 | 127,0 | 185,0 | 260,0 |
3 при h/d равном: | |||||||||
4,0 | 0,78 | 0,79 | 0,80 | 0,82 | 0,84 | 0,85 | 0,85 | 0,85 | 0,87 |
5,0 | 0,75 | 0,76 | 0,77 | 0,79 | 0,81 | 0,82 | 0,83 | 0,84 | 0,85 |
7,5 | 0,68 | 0,70 | 0,71 | 0,74 | 0,76 | 0,78 | 0,80 | 0,82 | 0,84 |
10,0 | 0,62 | 0,65 | 0,67 | 0,70 | 0,73 | 0,75 | 0,77 | 0,79 | 0,81 |
12,5 | 0,58 | 0,61 | 0,63 | 0,67 | 0,70 | 0,73 | 0,75 | 0,78 | 0,80 |
15,0 | 0,55 | 0,58 | 0,61 | 0,65 | 0,68 | 0,71 | 0,73 | 0,76 | 0,79 |
17,5 | 0,51 | 0,55 | 0,58 | 0,62 | 0,66 | 0,69 | 0,72 | 0,75 | 0,78 |
20,0 | 0,49 | 0,53 | 0,57 | 0,61 | 0,65 | 0,68 | 0,72 | 0,75 | 0,78 |
22,5 | 0,46 | 0,51 | 0,55 | 0,60 | 0,64 | 0,67 | 0,71 | 0,74 | 0,77 |
25,0 или более | 0,44 | 0,49 | 0,54 | 0,59 | 0,63 | 0,67 | 0,70 | 0,74 | 0,77 |
4 при d, равном м: | |||||||||
0,8 и меньше | 0,34 | 0,31 | 0,29 | 0,27 | 0,26 | 0,25 | 0,24 | 0,23 | 0,22 |
4,0 | 0,25 | 0,24 | 0,23 | 0,22 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,18 | 0,17 |
Оценки:
|
Таблица 7.8. СП 24.13330.2021
Глубина залегания нижнего конца сваи, h, м | В глинистых почвах без бетонирования было рассчитано сопротивление R, KPA под нижней частью бурения и раковины. | ||||||
0,0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | |
3 | 850 | 750 | 650 | 500 | 400 | 300 | 250 |
5 | 1000 | 850 | 750 | 650 | 500 | 400 | 350 |
7 | 1150 | 1000 | 850 | 750 | 600 | 500 | 450 |
10 | 1350 | 1200 | 1050 | 950 | 800 | 700 | 600 |
12 | 1550 | 1400 | 1250 | 1100 | 950 | 800 | 700 |
15 | 1800 | 1650 | 1500 | 1300 | 1100 | 1000 | 800 |
18 | 2100 | 1900 | 1700 | 1500 | 1300 | 1150 | 950 |
20 | 2300 | 2100 | 1900 | 1650 | 1450 | 1250 | 1050 |
30 | 3300 | 3000 | 2600 | 2300 | 2000 | – | – |
≥ 40 | 4500 | 4000 | 3500 | 3000 | 2500 | – | – |
Оценки:
|
В соответствии с таблицей 7 следует принимать расчетное сопротивление R – кубатуру грунта под нижним концом свай-оболочек.
Учитывая способ погружения и положение в грунте, 2 с коэффициентом грунтовых условий. Площадь поперечного сечения вертикальной кладки стен (а также площадь продольного поперечного сечения) сетки определяет расчетное сопротивление в этом случае.
Формула должна использоваться для расчета несущей способности Fdu, кН набивных и пробуренных свай (свая-оболочка).
С: см. формулу (7.11), где );
u, γR,f, fi, hi – см. формулу (7.13).
Для забивных и буронабивных свай, заполненных бетоном или погруженных в котлован
https://www.youtube.com/watch?v=mkr3IF2apKE
7.2.15 Для определения несущей способности свай длиной более 40 м в качестве основы для разработки графика осадки-нагрузки следует использовать компьютерные расчеты. Рекомендуется принимать нагрузку с осадкой 25%, когда на свайную конструкцию будет выпадать 4 см расчетной осадки.
Монтонс винта
При работе с прижимной или вытягивающей нагрузкой винтовая однолопастная свая с диаметром лопасти 1,6 метра и длиной 10 метров должна иметь несущую способность, которую можно рассчитать по формуле (7.2.17) при других параметрах.
По результатам численных расчетов с использованием нелинейных формул, горизонтальная сила или момент, действующие на погруженную сваю длиной 10 метров и 1,2 метра.
C – коэффициент рабочего состояния сваи, определенный в таблице 7.9;
Условия работы грунта под нижним концом сваи представлены коэффициентами R, R и f. При любых обстоятельствах следует использовать значение 0,1. Для целей строительства свинцовых колодцев и других подземных сооружений значение должно быть установлено в соответствии с пунктом 2 таблицы 7.4;
F D0: способность лезвия, в KN
Несущая способность ствола составляет F DF, прин.
По формуле определяется несущая способность лопасти винтовой сваи
1, 2 – безразмерные коэффициенты, основанные на расчетном значении угла внутреннего натяжения грунта во внутренней зоне отвала (рабочей зоной называется слой грунта рядом с валом толщиной d);
Определенное значение конкретной адгезии почвы в рабочей зоне составляет C1;
1 – Среднее рассчитанное значение в KN/M3 удельного тяжести почв, расположенных над лезвием свай;
H1: Глубина лезвия куча от естественного облегчения в метрах;
При работе с винтовыми сваями на втягивающую нагрузку рабочая площадь лопасти проецируется наружу на м2, а при использовании принципа охлаждения при работе с винтовыми сваями рабочая площадь лопасти также проецируется наружу на м2.
Формула определяет способность подшипника ствола винта.
Где вы находитесь в скрежек -сечении на палионе, м;
Fi (среднее значение для всех слоев в пределах глубины погружения) – расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи.;
H представляет собой длину ствола сваи, который заглублен в землю;
D диаметр лопасти сваи, м.
Таблица 7.9.sp 24.13330.2021
Какой грунт выбрать для грунта | Коэффициент условий работы винтовых свай на нагрузках | ||
сжимающих | Выдергивающих | Знаки опережения | |
Глины и суглинки: строительная технология | |||
А) полутвердые и тугопластичные | 0,8 | 0,7 | 0,7 |
А) мягкопластичные | 0,8 | 0,7 | 0,6 |
Текучепластичные. | 0,7 | 0,6 | 0,4 |
Пески и супеси:. | |||
Б) твердые и песочные пески | 0,8 | 0,7 | 0,5 |
Там есть влажные, песчаные, супесчаные пески. | 0,7 | 0,6 | 0,4 |
Песок водонасыщенный и супеси текучие | 0,6 | 0,5 | 0,3 |
Примечание. Значения индикатора следует принимать в соответствии с графом с надписью «сжатие», если они не превышают 15% от мощных нагрузок или в других обстоятельствах при расчете коэффициентов рабочих условий C для свай, работающих только на сжатых нагрузках и настройкесилы |
Таблица 7.10.SP 24.1330.2
Расчетное значение угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне | Коэффициенты | Расчетное значение угла внутреннего трения почвы в рабочей зоне | Коэффициенты | ||
α1 | α2 | α1 | α2 | ||
13° | 7,8 | 2,8 | 24° | 18,0 | 9,2 |
15° | 8,4 | 3,3 | 26° | 23,1 | 12,3 |
16° | 9,4 | 3,8 | 28° | 29,5 | 16,5 |
18° | 10,1 | 4,5 | 30° | 38,0 | 22,5 |
20° | 12,1 | 5,5 | 32° | 48,4 | 31,0 |
22° | 15,0 | 7,0 | 34° | 64,9 | 44,4 |
Трубчатые стальные батареи
Использование стальных трубчатых свай без открытых концов разрешено до 7.2.17.
Стальные трубчатые сваи на основе информации о давлении грунта на нижний конец трубы.
Статические испытания должны использоваться для определения несущей способности свай, забиваемых в грунт с открытым концом. Для расчета нагрузки при статических испытаниях стальных трубчатых свай, забиваемых в предельном состоянии, необходимо учитывать два варианта свай:
При выборе свай из стальных труб, погружаемых в воду и работающих с ударной нагрузкой, наименьшей следует выбрать последнюю.
Стальные сваи, изготовленные из стальных труб, должны иметь достаточный диаметр и толщину стенок, чтобы обеспечить их прочность и стабильность. Трубы должны иметь одинаковый наружный диаметр по всей длине свай. Размещение колец жесткости на концах труб запрещено.
Формулы (7.9) и (8.1.1) используются для расчета способности подшипника стальной трубки.
17, 7.2.20. Используя понижающие коэффициенты, присущие стальным трубчатым сваям, следует ввести расчетные сопротивления. Стальную трубу с открытым нижним концом следует рассчитывать на выдергивающие нагрузки по формулам (7.11), 7.2.20 и 7.2.1.
В соответствии с требованиями статических испытаний, только результаты механических испытаний могут быть использованы для определения несущей способности стальной трубы при опоре на скальные или слабодеформированные грунты.
Коэффициент условий работы грунта под верхними концами грунтовых пробок R, R принимается равным 0,5 при расчете несущей способности стальной трубчатой сваи с закрытым нижним концом. И 0,32 представляет собой показатель функциональности почвы на боковом конце (внутреннем или внешнем) сетки. Расчет для песчано-гравийных пород производится по следующей формуле: 0,42 для песка и 0,73 для глинистых слоев.;
Основываясь на выводах их динамических тестов, должна контролировать способность каждую производственную кучу.
7.2.22 Лучше всего выбирать инструменты для забивки свай одновременно с выбором их размеров. Напряжения при забивке свай не должны превышать предел текучести стали более чем в 0,8 раза.
Комбинированные батареи
7.2.23 Пока грунтовый цемент еще находится в жидком состоянии и сразу после устройства элемента по струйной технологии, можно сооружать комбинированные сваи. Во втором сценарии в качестве инвентарного элемента могут быть использованы металлические элементы (трубы, дюбели).
Несущая способность свай со значительными запасами прочности инвентарного элемента повышается за счет элементов, расположенных в соответствии с струйной технологией, согласно 7.2.24. В зависимости от свойств грунта и расхода цементного порошка устанавливаются прочностные характеристики грунтоцементных компонентов.
Рекомендации по прочностным характеристикам уплотненного грунта должны применяться в соответствии с SP 291.1325800 и подтверждаться экспериментальными исследованиями. Сколько труда должно быть потрачено на создание проекта фундамента?
7.2.25 При строительстве комбинированных свай, диаметр грунта-цементной кучи D и размер сердечника (D, B) связаны в следующем соотношении:
Статические испытания используются для определения несущей способности комбинированных свай. Для расчета нагрузки рекомендуется принимать R,R = 1.
Коэффициент условий труда на одной из сторон укладки должен иметь значение 0,85 или 0,75 балла, в зависимости от используемого материала и технологии строительства;Для устройства бетонных элементов-1/8 сертифицированного значения (0-07,5). Трение (сопротивление) вдоль боковой поверхности комбинированных свай должно быть определено в соответствии с таблицей 7.2.
7.2.27 Расчеты комбинированных свай следует выполнять в соответствии с требованиями безопасности:
Рекомендуется использовать расчеты для создания идеальной упруго-пластической модели или модели, основанной на нелинейном критерии прочности на изгиб для элементов, закрепленных по технологии смешивания струи и бурения.
Материал с эффектом трения наносится на поверхность металлической трубы, которая является частью комбинированной сваи, чтобы предотвратить коррозию. Этот материал покрывается защитными материалами (эпоксидной смолой или другими) с использованием 50%-ного введения. 70% песка имеет размер 1 мм, а рукава изготовлены из тканого полимера.
7.2.29 Комбинированные груды должны проходить испытания не более чем через 14 дней после установки.
С учетом трения боковой поверхности свай о грунт (положительного или отрицательного)
7.2.30 Из -за отека или консолидации близлежащих районов и т. Д. Основание, где расположены свай, может деформироваться. Отрицательное (отрицательное) трение-это вредный эффект, который возникает в результате седиментации почти скопленной почвы вертикально вниз: это приводит к образованию трещин между двумя слоями почвы толщиной до 1 м над поверхностью земли;Это также увеличивает риск того, что почвы под основой здания ослабляют или разрушаются воздействием влаги снаружи через внутренние поры бетона, создавая «мост».
Ударные силы трения, присутствующие в почвах проживания, показаны в разделе 9.
Когда грунт вблизи свай оседает со скоростью, превышающей половину предельного значения для проектируемого сооружения после возведения и загрузки свайных фундаментов, отрицательное трение учитывается до этой глубины (см. 7.2.31).
Расчетные сопротивления грунта принимаются со знаком “минус” (рис. 7.3 а). Если на участке, превышающем погруженную часть сваи, имеются торфяные отложения толщиной более 30 см, то этот участок можно спланировать с обратной засыпкой или другой нагрузкой, эквивалентной нагрузке здания.
- А) Для высот заполнения менее 2 м, чтобы заполнить почву и слои торфа – равные нулю, для неотверженных минеральных почв естественного образования – со значениями, указанными в таблице 7.3 (рис. 7.3, б. );
- B) для 2-5 м высот заполнения для заполнительных почв, включенных – равные 0,4 значения, указанные в таблице 7. 3, но с знаком «меньше» и для торфа – минус 5 кПа (отрицательные силы трения ) (Рис. 7.3, C); ω c) для высот заполнения более 5 м для этажей, включая заполнение, равное значениям, указанным в таблице 7.3, но с знаком «меньше» и для толпы – минус 5 KPA (рис. 7.3, D).
Примечание. Осадка грунта около сваи может быть рассчитана численно (при необходимости) или методом послойного суммирования без учета наличия сваи.
Когда надземная часть конструкций начнется строить, консолидация почвы от обратной засыпки и нагрузки площади должна быть закончена, или потенциальная стоимость поселения почвы вокруг свай (включая крышу) после указанного момента из-за остаточногоКонсолидация не должна превышать половину предельного значения для прогнозируемой структуры. Предполагается, что FI имеет значение 5 кПа для торфяных слоев.
Если торф в пределах длины погруженной части свай коэффициенты консолидации и значения модуля деформации известны. И можно определить значения осадки основания от воздействия нагрузки территории на каждый слой грунта (отрицательные силы трения), а не только на уровне подошвы нижнего или верхнего слоев грунта – от этого в первую очередь зависит устойчивость конструкции к воздействию внешних факторов, таких как тепло солнца или ветер, или влажность внутри конструкции).
3 Определение несущей способности свай по результатам полевых испытаний
7.3.1 Для оценки несущей способности свай в полевых условиях используются следующие методы: статические и динамические испытания, испытания грунта с использованием эталонной сваи. В зависимости от сложности грунтовых условий, величины нагрузок на основание и количества типоразмеров, проект определяет, сколько испытаний свай необходимо.
7.3.2 GOST 5686 следует следовать при проведении статических испытаний и динамики нагрузки, и GOST 19912 должен использоваться при тестировании почв со статическим звучанием.
7.3.3 Для расчета несущей способности Fd, кН свай по результатам их испытаний вдавливанием и горизонтальной статической нагрузкой следует пользоваться формулой.
Qc означает коэффициент рабочих условий для свай; при вытягивании грузов jC рассчитывается в соответствии с 7.2.7.
Согласно 7.3.4 до 7.3, FU, n, является нормативным значением ограничивающего сопротивления кучи, а 8 и 9-11 – его соответствующие значения.
При использовании значения 7.3.4 коэффициент надежности заземления обозначается c,g1.
Таблица 1. Расчетное значение, которое может быть выполнено в фундаменте сооружения, может быть определено непосредственно с использованием результатов статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки.
7.3.4 Если в одних и тех же условиях почвы было протестировано менее шести идентичных свай, значение стандартного предельного сопротивления (7.20) для одного из образцов должно интерпретироваться как равное наиболее низкому значению сопротивления, полученного из результатов теста или соответствующегозначение из результатов теста;В этом случае проектные значения не должны падать ниже требований к прочности и стабильности конструкций под наземным давлением, используя различные типы материала
Если шесть или более свай испытываются в одинаковых условиях, то Fu.n или c-g1 следует вычислять на основе статистического анализа частных значений предельных сопротивлений свай fue; полученных по данным испытаний с доверительной вероятностью 0,95 баллов из 100 возможных для одного испытания: это будет равно нулю против 15% для двух предыдущих образцов – четыре дополнительных варианта сопротивлений для данного типа скальных пород для o
Записка. Допускается испытание одной сваи при обосновании в месте с наилучшими строительными условиями.
7.3.5. Если во время статического испытания нажатия свай, нагрузка приводится не только к точке, в которой их осадки непрерывно увеличиваются без увеличения нагрузки (при 20 мм), но и до такой степениТема тестируемой сетки достигает максимального сопротивления нагрузке.
За исключением мостов и гидротехнических сооружений, нагрузка, которая вызывает оседание испытуемой сваи, должна рассматриваться как частичное измерение предельного сопротивления сваи нагрузке на вдавливание во всех других обстоятельствах.
В статических испытаниях без условной стабилизации (демпфирования) нагрузки Q представляет собой коэффициент перехода от предельного значения среднего проекта основания структуры к проекту кучи;
Согласно SP 22.13330, su, mt является верхним пределом среднего количества осадков для фундамента проектируемого сооружения.
Примечание.
Для реконструируемых сооружений значение s по формуле (7.21) допускается ограничивать значением максимальной осадки приложению Е СП 22.13330.2022.
Когда при испытании сваи используется условная стабилизация, значение коэффициента следует принимать равным 0,2.
Если осадка, рассчитанная по формуле (7.21), больше 40 мм, а вес сваи Fu больше 80 кг на тонну, то в качестве удельного значения предельного сопротивления для данной конструкции следует использовать нагрузку s = 60 см.
Для максимальной устойчивости сваи Фу к нагрузкам давления, нагрузка должна быть на одну ступень меньше, чем нагрузка, вызванная:
Если максимальная нагрузка, полученная в ходе испытаний, окажется больше или равной 1,5 FD (где F – несущая способность сваи), она будет меньше 11,5FD.
7.3.6. Нагрузка принимается не более чем на одну стадию меньше нагрузки, без увеличения движения совы непрерывно, при тестировании свай статического вывода и горизонтальной нагрузки для индивидуального значения максимального сопротивленияФу.
Проектные параметры системы “свая-грунт” могут быть определены непосредственно по результатам испытаний статической горизонтальной нагрузки на сваи.
7.3.7 При проведении динамических испытаний свай из железобетона и дерева длиной не более 20 м частное значение предельного сопротивления Fu, кН, следует рассчитывать по следующей формуле:
Конструкция фундамента свай должна вызвать использование молотка с более высокой энергией воздействия при погружении кучи, если фактический (измеренный) остаточный сбой составляет 0,002 м.
Согласно формулам (7.22) и “7.23”,
– – Коэффициент, который определяется на основе материала свай и берется из таблицы 7.11.
A – площадь, ограниченная внешним контуром сплошного или полого сечения ствола сваи, независимо от наличия его наконечника, в квадратных метрах;
Согласно таблице 7.12, M – коэффициент, используемый при забивании свай молотками, которые имеют ударное действие одного и вибрационную нагрузку.
Согласно таблице 7.14, E D представляет собой расчетную энергию молота, КДж; единица измерения, и расчетную энергию вибропогружателей.
Sa – фактический остаточный отказ от погружения сваи в течение 1 мин, м;
Согласно механизму удара, m, sel – это упругое разрушение сваи (упругие смещения грунта и трубы).
Масса вибропогружателя или молота, m1, равна t.
m2 – масса сваи и наголовника, т;
M3, масса подбола (во время кучам с вибро-подключенными), в t;
Масса ударной части молотка, m4, и t
= коэффициент восстановления после удара. При забивании железобетонных свай ударными молотками (с использованием деревянного вкладыша) коэффициент восстановления при ударе составляет 0,2, а при использовании вибропогружателя – 0.
– коэффициент, который определяется как 1/кН по формуле
Здесь используются формулы A, M4 и 2 (7.22);
N P, NF – Коэффициенты изменения от динамического сопротивления почвы, включая вязкое сопротивление почвы
Af: Часть боковой поверхности сваи, соприкасающаяся с грунтом.
G – ускорение свободного падения 981 м\/с2;
Его фактическая высота падения ударной части молотка и движение
Согласно Примечанию 2 к таблице 7.13, h – высота первого отскока ударной части дизельного молота.
Рассчитав значения максимальных напряжений, можно определить частные значения предельного сопротивления при динамических испытаниях железобетонных свай длиной более 20 м, а также стальных соединений любой длины, согласно измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотками.
Расчетная величина разрушения должна быть установлена на основе несущей способности этих конструкций при забивании свай в грунт, которые должны быть удалены во время строительства котлована или водотока.
Таблица 7.11.SP 24.1330.2
Таблица 7.12.sp 24.1330.2
Таблица 7.13.sp 24.13330.2021
Тип молотка | Энергия удара молотка, рассчитанная как Ed, кДж |
Подвесной или одиночный эффект | GHф |
Трубчатый дизель-молот | 0,9GHф |
Штанговый дизель-молот | 0,4GHф |
Когда контроль завершен, используются одиночные удары без топлива. | G(Hп – h) |
О б о з н а ч е н и я: Записка. Среднее значение HF для страхового депозита в 10 выстрелов должно составлять 0,0156T2, где T – время работы дизельного котла, определяемое секундомером с точностью расчета 0,1°C. |
Таблица 7.14.sp 24.1330.2
Возмутительная сила вибрационного зарядного устройства, кН | Энергия воздействия на расчетное воздействие вибрационного погрузчика, в KJ |
100 | 45,0 |
200 | 90,0 |
300 | 130,0 |
400 | 175,0 |
500 | 220,0 |
600 | 265,0 |
700 | 310,0 |
800 | 350,0 |
7.3.8 Для расчета несущей способности забивных висячих свай Fd, кН, на вдавливающую нагрузку следует использовать формулу (7.20) в соответствии с результатами испытаний грунта по результатам контрольного зондирования.
При тестировании почв с помощью эталонной или звуковой установки нормативное значение веселья в этом случае установлено на основе специфических для участка личных значений максимального сопротивления кучи, кН.
На основе статистического анализа частичных значений предельного сопротивления сваи Fu, c,g рассчитывается в соответствии с п. 7.3.4.
Необходимо определить индивидуальное значение максимального сопротивления забивной сваи в месте испытания грунта с помощью эталонного мелкого FU, КН:
Где SP является коэффициентом, который, независимо от их размера или почвы короны, предполагается, что составляет 1,25, когда куча похоронен в плотных песках и составляет 0,01 для всех других почв;
U, sp – периметры поперечного сечения применяемой и опорной свай;
Согласно 7.3.5, Fu, SP – это индивидуальное значение максимального сопротивления свай, выраженное в процентах от нагрузки;
В соответствии с предельным сопротивлением грунта над верхними концами опорных инверторов, R, R – коэффициент условий работы под нижним концом полномасштабной сваи.
R SP – это максимальная сила сопротивления почвы, измеренная в KPA, у основания эталонной кучи;
A – площадь поперечного сечения, в м2, всей сваи;
R,f – коэффициент условий работы, основанный на fsp на боковой поверхности сваи;
Fsp – среднее значение в кПа предельного сопротивления грунта на боковой поверхности контрольной сваи;
Полномасштабная глубина погружения свай измеряется h;
Периметр поперечного сечения ствола сваи, u, равен его длине, m.
Проверка соответствия сумм предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности необходима при использовании эталонной сваи типа II. Предельное сопротивление натурной сваи следует рассчитывать так же, как и для эталонных, если разница между ними превышает 20%.
Таблица 7.15.SP 24.1330.2
Rsp, кПа | Коэффициент γR,R в зависимости от Rsp | fsp, кПа | Коэффициент R,f рассчитывается в процентах в зависимости от fsp. | Коэффициент γR,f в зависимости от fsp для сваизонда | ||
Для эталонных свай типа II: | Для свай типа III обязательный монтаж | Нет ни одной воды, в которой был бы песок. | Отрицы выращиваются в глинистой почве. | |||
≤ 2000 | 1,15 | 1,40 | ≤ 20 | 2,00 | 1,20 | 0,90 |
3000 | 1,05 | 1,20 | 30 | 1,65 | 0,95 | 0,85 |
4000 | 1,00 | 0,90 | 40 | 1,40 | 0,80 | 0,80 |
5000 | 0,90 | 0,80 | 50 | 1,20 | 0,70 | 0,75 |
6000 | 0,80 | 0,75 | 60 | 1,05 | 0,65 | 0,70 |
7000 | 0,75 | 0,70 | 80 | 0,80 | 0,55 | – |
10000 | 0,65 | 0,60 | ≥ 120 | 0,50 | 0,40 | – |
≥ 13000 | 0,60 | 0,55 | – | – | – | – |
Оценки:
Где h’i, “y” обозначает суммарную толщину слоев почвы, состоящих из глины и песка; Условия работы эталонных свай в песках представлены коэффициентами R, f и “P”. |
Для вычисления Kn в точке измерения Fu следует использовать формулу 7.3.10. Следующее условие определяет частичное значение предельного сопротивления забиваемых свай:
Где RS обозначает максимальную прочность на почву, измеряемую, звучащая в рассматриваемом месте под нижним концом кучи, в KPA.
– Среднее значение ограничивающего сопротивления почвы на боковой поверхности кучи, как определено результатами исследования;
H – глубина погружения сваи в грунт, измеряется в метрах;
u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м.
К ПА следует рассчитывать по формуле, приведенной под нижним концом штабелеров для взлома.
Независимо от типа датчика, 1 служит коэффициентом перехода от RS к R в соответствии с таблицей 7.16.
Под наконечником зонда Qs представляет среднее значение сопротивления грунта в кПа.
В соответствии с данными установки грунта на рассматриваемую площадь следует установить среднее значение максимального сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи:
I-коэффициентов, как показано в таблице 7.16, 2,
Среднее сопротивление грунта на боковой поверхности зонда, выраженное в кПа.
F SI: I-TH-слой среднего сопротивления почвы на боковой поверхности зонда, выраженный в KPA;
Толщина i-го слоя почвы составляет m.
Таблица 7.16.SP 24.13330.2021
Q S, КПА, типичное значение сопротивления грунта | Коэффициент перехода qs к Rs | Сопротивление заземления fs, Fsi, в среднем | Коэффициент перехода от F S к FS для зонда типа I | F SI коэффициент перехода FSI для II или III зонда от F к F | ||||
Забивные сваи для забивных. | Винтовые сваи при нагрузке | Песчаные грунты. | При глинистых грунтах | |||||
сжимающей | Выдергивающей тряпкой выметает из тела | Песчаные грунты в России | Предпочтительно избегать использования песка с глинистыми почвами. | |||||
≤ 1000 | 0,90 | 0,50 | 0,40 | ≤ 20 | 2,40 | 1,50 | 0,75 | 1,00 |
2500 | 0,80 | 0,45 | 0,38 | 40 | 1,65 | 1,00 | 0,60 | 0,75 |
5000 | 0,65 | 0,32 | 0,27 | 60 | 1,20 | 0,75 | 0,55 | 0,60 |
7500 | 0,55 | 0,26 | 0,22 | 80 | 1,00 | 0,60 | 0,50 | 0,45 |
10000 | 0,45 | 0,23 | 0,19 | 100 | 0,85 | 0,50 | 0,45 | 0,40 |
15000 | 0,35 | – | – | ≥ 120 | 0,75 | 0,40 | 0,40 | 0,30 |
20000 | 0,30 | – | – | – | – | – | – | – |
≥ 30000 | 0,20 | – | – | – | – | – | – | – |
Примечание. Значения коэффициента «1» приведены вдвое для варных свай в песчаных почвах, которые насыщены водой. |
Несущая способность винтовой сваи, которая тянет и отпускает нагрузки на основе результатов статического зондирования, должна оцениваться в дополнение к ее рабочей нагрузке.
Для определения предельного сопротивления грунта под (над) лопастью сваи по данным зонда следует использовать следующие формулы: 1 – коэффициент, принимаемый по таблице 7.16 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда и его диаметра.
Допустимо проводить оценку без использования информации о сопротивлении грунта для буровой сваи, установленной в соответствии с Перечнем а) 6.5 и работающей на несущем Fdu (кН).
К Па в области в пределах одного диаметра выше и до двух ниже нижней стороны, где R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.;
A – площадь (м2) подошвы сваи;
Согласно зондированию, среднее значение расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи, выраженное в кПа, составляет F I. Это значение рассчитывается с использованием информации, приведенной в следующей таблице 7.17.
Hi – толщина i-го слоя почвы, которая не должна быть больше 2 м;
R,f – коэффициент полезного действия свайной технологии, принимается:
7.3.13 Несущая способность Fd, кН свай должна рассчитываться как среднее значение конкретных значений Fdu для всех точек наблюдения в соответствии с расчетами по формуле (7.31), основанными на данных статического зондирования конуса.
7.3.14 Для буронабивных свай, способных выдерживать большую высоту и воспринимать большие вертикальные нагрузки (например, При проведении статического зондирования рекомендуется одновременно рассчитать несущую способность сваи в соответствии с подразделом 7.2. Если разница между полученными значениями несущей способности свай составляет более 25%, следует провести статические испытания.
Таблица 7.17.sp 24.13330.2021
7.3.15 Несущая способность рассчитывается по формуле PIO, если имеются данные испытаний на площадке со статическим усилием вдавливания от 3 до 5 забивных свай, а также результаты зондирования (шесть или более тестовых свай).
где
C,g – определение коэффициента надежности грунта по формуле;
Где Vs, который был определен по данным зондирования, является коэффициентом вариации конкретных значений предельного сопротивления сваи.