Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка Анемометр

3.
Порядок разработки групповых норм

1.3.1. Групповые
нормы разрабатывают для уровней планирования в соответствии с п. 1.1.5.

1.3.2. Основой для
разработки групповых норм являются индивидуальные нормы, поправочные
нормативные коэффициенты, расход тепла на собственные нужды, плановое число
часов работы оборудования в планируемом периоде.

1.3.3. Групповую норму
для котельной рассчитывают по формуле:

где Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка  – средневзвешенная
норма расхода газа на выработку тепловой энергии котельной, кг у.т./Гкал (кг
у.т./ГДж);

D s.n. – среднее количество тепловой энергии, использованной на личные нужды

1.3.4. Средневзвешенную норму расхода газа
на выработку тепловой энергии для котельной определяют по формуле:

где Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка  – удельный расход
газа для котлов данного ( i– ro) типоразмера при
планируемой производительности, кг у.т./Гкал (кг у.т./ГДж);

Qi
– планируемая производительность котла данного типоразмера, Гкал/ч (МВт);

n
– число типоразмеров котлов;

Tpi- суммарное число часов работы котлов данного
типоразмера в планируемом периоде, ч/период.

Значение r i можно вычислить как?

или

где р – номер котла данного
типоразмера,

ni – число котлов данного
типоразмера,

( Ti) cp – среднее число
часов работы котлов данного типоразмера, ч/период.

1.3.5. Внутри котельные потери включают в себя:
потери от наружного охлаждения трубопроводов и вспомогательного оборудования,
утечки горячей воды и пара, включая потери тепла с продувкой котлов и выпаром
из деаэраторов, на обдувку поверхностей нагрева паром, расход пара на
опробование и поддержание паровых насосов в горячем резерве.

Норматив расхода тепла на собственные нужды котельной (в
долях от выработанного котельной тепла) определяется расчетом при проведении
наладочных работ или (ориентировочно) по таблицам 1.6- 1.8
(Приложение 1), где указаны
усредненные значения коэффициентов d CH. для различных групп
котельных.

1.3.6. Для котельных, оборудованных разноразмерными и разнотипными
(напр., водогрейными и паровыми) котлами, расчетное значение коэффициента d CH. находят как средневзвешенную величину по формуле:

где dcн-
норматив для котлов i- ro типоразмера по таблицам 1.6- 1.8; остальные обозначения
те же, что и для формул ( 1.4)-( 1.6).

1.3.7. Учет затрат электроэнергии на собственные нужды
котельной осуществляют путем увеличения норматива расхода dcн на
собственные нужды на величину [ 3]

где Эу – удельный расход электроэнергии на
собственные нужды котельной, кВт/кг у.т.;

вэу – удельный расход условного
топлива, затрачиваемый на производство электроэнергии. Значение его может быть
получено от энергоуправления данного региона и составляет 0,25÷0,35 кг
у. т./кВтч.

Удельные затраты электроэнергии на собственные нужды
котельной представлены в табл. 1.9
Приложения 1.

При расчетах удельных норм расхода газа на выработку тепла
(на разных уровнях планирования) необходимо указывать, выполнены ли они с
учетом или без учета затрат электроэнергии на собственные нужды котельных.

1.3.8. Расход условного топлива на растопку
учитывается путем умножения расхода условного топлива на 1 растопку на число
растопок:

В раст = b раст · c ,

(1.9)

где bраст – удельный расход условного топлива на 1
растопку котла, представленный в табл. 1.10;

Как часто в день необходимо растапливать уголь?

1.3.9. Групповую норму расхода газа на отпущенное
тепло для предприятий (более высокого уровня) определяют по формуле:

где Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка  – средневзвешенная
норма расхода топлива на выработку теплоэнергии, кг у.т./Гкал, (кг у.т./ГДж);

dc.н.
– норматив расхода тепловой энергии на собственные нужды;

к – суммарный нормативный коэффициент, учитывающий
отклонения фактических условий работы от расчетных (см. п. 1.3.11).

1.3.10. Средневзвешенная норма расхода газа на выработку
тепла в формуле ( 1.10)
рассчитывается по формуле:

где Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка  – индивидуальная
норма расхода газа, утвержденная для котлов данного типоразмера на планируемый
период, кг у. т./Гкал (кг у.т./ГДж);

Qi
– паспортная (номинальная) производительность котлов данного типоразмера,
Гкал/ч (МВт);

T pi – суммарное число часов работы котлов данного
типоразмера в планируемом периоде, ч/период;

n
– число типоразмеров котлов.

1.3.11. Суммарный нормативный коэффициент k учитывает
отклонение планируемых условий эксплуатации от принятых при расчете
индивидуальных норм (некоторое отклонение удельного расхода топлива при нагрузках,
отличающихся от паспортных, от принятой нормы, кратковременное использование
нерасчетного вида топлива, перераспределение нагрузки между котлами).

Фактический нормативный коэффициент для отчетного периода
определяют по формуле:

где Вф – фактический расход топлива за
отчетный период, кг у.т./период;

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка

Q6 p – количество тепла,
выработанного на данном уровне планирования, Гкал/период (ГДж/период).

1.3.12. Средневзвешенную норму расхода топлива на выработку
тепловой энергии npji
использовании на данном уровне планирования нескольких видов топлива определяют
по формуле:

где Н ij – удельный расход данного вида топлива для котла
данного типоразмера при планируемой производительности при расчете на уровне
предприятия; или индивидуальная норма расхода топлива для расчетов на более
высоком уровне (региональное предприятие, ОАО «Газпром»), кг у.т./Гкал (кг
у.т./ГДж);

Qij
– планируемая производительность котла данного типоразмера на данном виде
топлива (для уровня предприятия) или паспортная (номинальная)
производительность котла (для уровня регионального предприятия, ОАО «Газпром»),
Гкал/ч (МВт);

Т pij – число часов работы в планируемом периоде всех
котлов типоразмера i
на расчетном виде топлива j,
определяемое на основе плана отпуска тепла и графика ППР, ч/период;

n
– число типоразмеров котлов,

m
– число видов топлива.

1.3.13. Норматив расхода тепла на собственные нужды для
более высоких уровней планирования определяют по формуле:

где Q с.н. – объем тепла, израсходованного на
собственные нужды, Гкал/период (ГДж/период);

Q H- объем отпущенного тепла,
Гкал/период (ГДж/период);

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка  – объем
выработанного тепла по предприятиям (котельным), Гкал/период (ГДж/период);

s
– число предприятий (котельных).

1. Определение потерь тепловой энергии при
транспортировании теплоносителя от котельной до потребителя

Количество тепла,
теряемого при транспортировке теплоносителя от котельной до потребителя,
ГДж/период (Гкал/период), определяют по формуле:

Q ТП = Q ПИ   Q ОИ   Qy

(2.1)

где Q ПИ , Q ОИ   – потери тепла через изолированную поверхность
соответственно подающей и обратной линий, ГДж/период (Гкал/период);

Qy – потери тепла с утечками
воды из сети, ГДж/период (Гкал/период).

Потери тепла с
поверхности изоляции, ГДж/период [Гкал/период], определяют по формуле:

где q П i , qOi – нормы плотности теплового потока через изолированную поверхность
подающего и обратного трубопроводов, Вт/м (ккал/м-ч), принимаются по табл. 2.2- 2.5 в зависимости от вида прокладки теплопроводов;

l П i , lOi – протяженность i – x участков трубопроводов соответственно подающей и
обратной линии, м;

Z – длительность работы
тепловых сетей, сут., в течение рассматриваемого периода (месяц, квартал, год и
др.),

24 – число часов в
сутках;

3,6 – соотношение между
единицами измерения Вт-ч и кДж (1 Вт·ч = 3,6 кДж);

b – коэффициент,
учитывающий потери тепла опорами, арматурой, компенсаторами, принимают равным
1,15 для бесканальной прокладки, 1,2 в тоннелях и каналах, 1,25 при надземной
прокладке;

n – количество участков
тепловой сети.

При значениях средних температур грунта и теплоносителя за планируемый
период, отличных от среднегодовых, принятых при расчете норм плотности
теплового потока, производят пересчет по формулам:

Одноканальные коллекторные сети устанавливаются в местах прокладки подземных трубопроводов в две трубы.

где qi – суммарная норма
плотности теплового потока через изолированную поверхность подающего и
обратного трубопроводов, Вт/м [ккал/(м.ч)], для усредненных конкретных значений
температур грунта и теплоносителя за планируемый период (месяц, квартал, год и
др.);

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка  – суммарная норма плотности
теплового потока через изолированную поверхность подающего и обратного
трубопроводов, Вт/м [ккал/(мч)], для среднегодовых значений температур грунта и
теплоносителя, принятых при расчете норм, принимается по табл. 2.2, 2.3 (Приложение 2),Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка; Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка  – усредненная за планируемый (отопительный) период и среднегодовая
температуры теплоносителя в подающем трубопроводе, °С,*; Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка  – усредненная за планируемый (отопительный) период и среднегодовая
температуры теплоносителя в обратном трубопроводе, °С,Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – среднегодовая
температура грунта, °С,*  – усредненная температура холодной воды за
отопительный период (принимается равной 5 °С),

2 – коэффициент,
учитывающий двухтрубную прокладку;

для участков подающей
линии надземной прокладки

Для участка воздушного обратного трубопровода (2.5)

Где q П iв , q 0 i в – соответственно нормы
плотности теплового потока, Вт/м (ккал/м·ч), принимаемые по табл. 2.

qni , qoi – соответственно нормы плотности теплового потока. Вт/м
(ккал/м·ч), для конкретных значений усредненных за планируемый период
температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах и температуры
наружного воздуха;

*,Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – усредненная за планируемый период и среднегодовая температуры
теплоносителя в подающем трубопроводе, °С; Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка,Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка
усредненная за планируемый период и среднегодовая температуры теплоносителя в
обратном трубопроводе, °С; Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °С.

Средние температуры в подающем и обратном трубопроводах принимаются в
соответствии с температурными графиками [ 7].

Средние температуры наружного воздуха принимаются по [ 8].
См. также указания в [ 9].

Вы можете экстраполировать типичные температуры грунта из [10].

Для новых тепловых сетей, спроектированных и построенных в соответствии со
СНиП
2.04.14-88, нормы плотности теплового потока должны приниматься по этому
СНиП [ 11].
Новый СНиП
41-03-2003 того же названия [ 11а]
введ. с 01.11.2003 г., но не прошел госрегистрацию. Может быть использован в
качестве рабочего материала.

Про анемометры:  АП-1М Анемометр электронный с 2-мя датчиками купить в Москве, цена от ООО СамараПрибор

Фактические тепловые потери зависят от условий эксплуатации и возрастают
при не налаженных тепловых сетях, при увлажнении и разрушении тепловой изоляции
и должны определяться приборным методом. Для ориентировочных расчетов принимают
срок службы покровного слоя (по данным ВНИПИТеплопроект) для защитных покрытий
на металлической основе (надземные прокладки)

10-12 лет, на основе природных
полимеров (подземные прокладки): рубероид, изол 2-3 года, стеклорубероид 3-4
года; штукатурка асбестоцементная 4-5 лет. Тепловые потери теплопроводами
увеличиваются ориентировочно: при увлажнении тепловой изоляции в 1,5-2 раза;
при полном разрушении (отсутствии) тепловой изоляции в 4 раза; при затоплении
тепловой изоляции в канале в 8-10 раз (данное положение носит рекомендательный
характер и не распространяется на нормирование тепловых потерь).

Расход тепла на потери в водяных тепловых сетях с утечкой воды из
трубопроводов, Вт [(ккал/ч)], определяют по формуле:

где Gy – расход воды на
подпитку, кг/ч;

Теплоемкость воды составляет Зв, измеряется в кДж/кг С (ккал/кв.м)

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – усредненная за планируемый период температура холодной (водопроводной)
воды,°С;Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка–  усредненная за планируемый период
температура теплоносителя в подающем

трубопроводе ,
°С;

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка   – усредненная за
планируемый период температура теплоносителя в обратном трубопроводе, °С;

Соотношение 0,28 между кДж/ч и Вт.

Расход воды на подпитку тепловой сети в закрытой системе теплоснабжения,
кг/ч, определяют по формуле:

где а – нормативное значение утечки из тепловой сети в период
эксплуатации, согласно [ 5]
принимают равным 0,0025м3/(ч-м3);

V TC – объем теплосети в м3.

где Vi – удельный объем воды в
трубопроводе i -г o
диаметра, м3/км, принимается по табл. 2.1;

li – протяженность участка
тепловой сети i -го диаметра, км;

N – количество сетевых разделов;

r – плотность воды при
средней температуре за планируемый период Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка , кг/м3.

Количество тепла, теряемое с утечкой из трубопроводов тепловых сетей, ГДж
(Гкал), за планируемый период определяют по формуле:

Qy = 3,6Qoy·Zy
·10-6,

(2.8)

(Qy = Qoy·Zy ·10-6),

где Zy – продолжительность
планируемого периода, ч, равная 24 · Z .

Для формул в скобках:

Поверочный тепловой расчет водогрейного котла. курсовая работа (т). другое. 2022-09-21

Министерство
образования и науки Российской Федерации

ФГАОУ ВПО

Уральский
Федеральный Университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина

КУРСОВАЯ
РАБОТА

Поверочный
тепловой расчет водогрейного котла

Руководитель
О.А. Раков

Студент П.А.
Стадухин

группа
ЭНЗ-320915с

г.
Екатеринбург – 2022

Содержание:

Введение

.   Исходные
данные

2.      Описание
конструкции котла и топочного устройства

.        Тепловой
расчет котла

3.1 Расчетные
характеристики топлива

3.2    Расчет
объемов воздуха и продуктов сгорания

.3      Расчет
энтальпий воздуха и продуктов сгорания

.4      Тепловой
баланс котла

.5      Тепловой
расчет топки

.6      Расчет
конвективных пучков

4. Расчетная
невязка теплового баланса

Заявление

Список
литературы

Введение

В данной работе представлен поверочный тепловой
расчет водогрейного котла, предназначенного для нагрева сетевой воды при
сжигании газа. Поверочный расчет производят для оценки показателей экономии и
надежности котла при работе на заданном топливе, выявления необходимых
реконструктивных мероприятий, выбора вспомогательного оборудования и получения
исходных материалов для проведения расчетов: аэродинамического,
гидравлического, температуры металла и прочности труб, интенсивности износа
труб, коррозии и др.

Спецификой расчета котла является неизвестность
промежуточных температур газов и рабочего тела – теплоносителя, включая
температуру уходящих газов; поэтому расчет выполняют методом последовательных
приближений, задаваясь вначале некоторым значением температуры уходящих из
котла газов, а затем сравнивая его с результатами расчета. Допустимые
отклонения в значениях этой температуры не должны превышать ± 5%.

1. Начальные данные

К В-ГМ-4,65. 95П

2. Топливо: газопровод Ярино-Пермь.

.        Теплопроизводительность котла Qк=
4,65 МВт.

. Начальная температура воды t1=55оС.

.        Максимальная температура воды на выходе
из котла t2=95оС.

.        Давление воды на входе в котел: р1
= 12 бар.

.        Котел вырабатывает 60% от номинальной
полезной тепловой мощности.

2. Описание конструкции котла и
топочного устройства

Котел водогрейный марки КВ-ГМ-4,65-95П
предназначен для получения горячей воды температурой 95°С, используемой в
системах отопления, горячего водоснабжения промышленного и бытового назначения.

Котел типа КВ-ГМ представляет собой устройство,
несущий каркас которого отсутствует. Система трубная имеет опоры, приваренные к
нижним коллекторам. Опоры, расположенные на стыке топочной камеры и
конвективной шахты, неподвижны. Котлы типа КВ-ГМ-4,65-95П состоят из единой
трубной системы.

Топочная камера, имеющая горизонтальную
компоновку с прямоточным принудительным движением воды, экранирована трубами
диаметром 51х4 мм, входящими в коллекторы диаметром 159х6 мм. К коллекторам
присоединены радиационные и конвективные поверхности нагрева, имеющие
облегченную натрубную изоляцию и газоплотную обмуровку.

Конвективная поверхность нагрева расположена в
вертикальной шахте и набирается из U-образных ширм из труб диаметром 28х3 мм.

Котел оборудован горелкой типа РГМГ. Горелка
устанавливается на воздушном коробе котла, который крепиться на фронтовом
экране к щиту.

Движение воды и газа в котле организовано
противоточно – сетевая вода подается в конвективные поверхности нагрева и
выводится из топочных экранов. Движение воды обеспечивается насосом.

На выходном коллекторе котла до запорной
арматуры установлены: манометр, прибор для измерения температуры и труба с
запорным устройством для удаления воздуха при заполнении котла. Оснащается
предохранительными клапанами.

Котел имеет дренажные и воздушные вентили с
запорной арматурой, обеспечивающие возможность удаления воды и осадков из
нижних участков всех элементов котла и удаления воздуха из верхних.

Котлы КВ-ГМ оснащены лестницами-площадками для
удобства обслуживания.

Таблица
1

Технические характеристики котлоагрегата
КВ-ГМ-4,65-95П

Теплопроизводительность,
МВт

4,65

Рабочее
давление воды на входе в котел / на выходе из котла, МПа

1,6/
1,0

Температура
воды на входе/выходе, ˚С

70
/ 150

Расход
воды через котел, т/ч

160

Гидравлическое
сопротивление, МПа, не более

0,19

Расход
расчетного топлива для природного газа, м3/ч

501

Аэродинамическое
сопротивление, Па, не более

270

Коэффициент
избытка воздуха для природного газа по ГОСТ 5542, не более

1,15

Температура
уходящих газов , ˚С

130

Диапазон
регулирования, %

30
– 100

КПД
котла на природном газе, %, не менее

94,4

Габаритные
размеры в облегченной изоляции с металлической обшивкой, мм: – длина по
выступающим частям блока котла; – ширина по выступающим частям блока котла; –
высота от уровня пола котельной до выступающих частей блока котла

 5720
2284 1985

9700

3. Тепловой расчет котла

Расчетные характеристики топлива

Топливо: газопровод Ярино-Пермь.

СН4 – 38

С2Н6 – 25,1

С3Н8 – 12,5

С4Н10 – 3,3

С5Н12 – 1,30

N2
– 18,7

Н2S
– 1,1

Низшая теплота сгорания Qнр
= 46,890 МДж/м3

Плотность при 0ºС
и 101,3 кПа ρ = 1,196 кг/м3

3.2 Расчет объемов воздуха и
продуктов сгорания

Коэффициент избытка воздуха по мере движения
продуктов сгорания по газоходам котельного агрегата увеличивается. Это
обусловлено тем, что давление в газоходах (для котлов, работающих под
разрежением) меньше давления окружающего воздуха и через неплотности в
обмуровке происходят присосы атмосферного воздуха в газовый тракт агрегата.
Обычно при расчетах температуру воздуха, присасываемого в газоходы, принимают
равной 30°С.

Для котлов, работающих под наддувом, коэффициент
избытка воздуха на участке тракта от топки до воздухоподогревателя принимается
постоянным.

Примем коэффициент расхода воздуха в топке αт
= 1,05 (2), коэффициент расхода воздуха за конвективной поверхностью αкп
= αт Δα, где
Δα
= 0,05 – присос воздуха в конвективном пучке (2): αух
= 1,1 . Среднее значение коэффициента расхода воздуха αср
= (αт αкп)/2
= 1,075 (в конвективной части).

Теоретическое количество воздуха: Vно=12,37
м3

Теоретические объемы воздуха и продуктов
сгорания:

Vн оRO2=1,47
м33

VноN2=9,96м3/ м3

Vн оН2О=2,47
м33

Vно,г=13,9
м33

Фактический объем водяного пара :

VнН2О=
Vн оН2О
0,0161(αi-1)
Vн о

Эффективный объем топочного газа :

Vнг
= Vн оRO2
VноN2
Vн Н2О (
αi-1)
Vн о

Объемная доля водяных паров в воздухе:

RH2O
= VнН2О/
Vнг

Фракция объема газа в воздухе

RRO2
=
Vн оRO2/
Vнг

Суммарная доля водяных паров и трехатомных
газов:

Rп =
RH2O
RRO2

Таблица
2

Расчет объема воздуха и продуктов сгорания


п/п

Наименование
величины

Обозначение

Измерение

αт

αср

αух

1.

Действительный
объем водяных паров

VH2O

м3/
м3

2,480

2,485

2,490

2.

Действительный
объем продуктов сгорания

м3/
м3

14,528

14,843

15,157

3.

Объемная
доля водяных паров в продуктах сгорания

RH2O

0,171

0,167

0,164

4.

Объемная
доля трехатомных газов в продуктах сгорания

RRO2

0,101

0,099

0,097

Суммарная
доля водяных паров и трехатомных газов

0,272

0,266

0,261

3.3    Расчет энтальпий воздуха и
продуктов сгорания

Таблица
3

Энтальпия воздушных и сгорающих продуктов

t,
оС

Iго,
кДж/м3

Iво,
кДж/м3

Iг=
Iго Iво(αт-1)

Iг=
Iго Iво(αух-1)

30

495,9

100

1918

1641

2000,05

2041,075

200

3876

3302

4041,1

4123,65

400

7919

6704

8254,2

600

12239

10266

12752,3

800

16732

13964

17430,2

1000

21113

17786

22002,3

1200

26217

21695

27301,75

1400

31062

25678

32345,9

1600

36068

29722

37554,1

1800

41165

33792

42854,6

2000

46305

37923

48201,15

Про анемометры:  Все виды анемометров с подробным описанием

Тепловой баланс котла

При работе водогрейного котла вся поступившая в
него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре или
горячей воде, и на покрытие различных потерь теплоты. Суммарное количество
теплоты, поступившее в котельный агрегат, называют располагаемой теплотой и
обозначают Qр.
Между теплотой, поступившей в котельный агрегат и покинувшей его, существует
равенство. Теплота, покинувшая котельный агрегат, представляет собой сумму
полезной теплоты и потерь теплоты, связанных с технологическим процессом
выработки пара или горячей воды. Следовательно, тепловой баланс котла для 1 м3
газа при нормальных условиях имеет вид:

Qр
= Q1 Q2 Q3 Q5,
где

р
– располагаемая теплота, кДж/м3;1 – полезная теплота,
содержащаяся в паре или горячей воды, кДж/м3;2 – потери
теплоты с уходящими газами, кДж/м3 ;3 – от химической неполноты
сгорания, кДж/м3;5 – от наружного охлаждения, кДж/м3
.

qi
= (Qi/Qр)100,
отсюда следует

η = 100-(q2 q3 q5)

Потери тепла с уходящими газами Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка, %, –
зависят от температуры газов, покидающих котел, их энтальпии, типа топлива и от
расхода воздуха:

,

Iух = Iг Iвух-1) =
1459,344кДж/м3

QР=Qрн= 46,98*103
кДж/м3

q2 = 1,96%

Потери тепла с химическим недожогом Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка, %: для
газа Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка. Примем q3 = 0,1%.

Потери тепла от наружного охлаждения
(через обмуровку) Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка, %:
принимаются при заданной тепловой производительности Qк. При
производительности котла отличной от номинальной более, чем на 25%, величина Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка,
подсчитывается по формуле:

,

Где: = 3% при 30%

Qк =4,65*60% =
2,79 МВт

q5 = 5,00%

= 100-(1,96 5 0,1) = 92,94 %

Расход топлива, м3/c, на котел
определяется по формуле:

=  = 0,064 м3/c

Тепловой расчет топки

Топка котла служит для сжигания топлива и
получения продуктов сгорания с высокой температурой, а также для организации
теплообмена между высокотемпературной средой и поверхностями нагрева.
Теплообмен в топке – сложный процесс, который осложняется еще и тем, что в
топке происходят одновременно горение и движение топлива. Источником излучения
в топке является горящее топливо. Процесс излучения складывается из излучения
топлива, газов и обратного излучения тепловоспринимающих и других ограждающих
поверхностей. В топочном объеме наблюдается пространственное несимметричное
поле температур излучающей среды; максимальная температура, близкая к
теоретической, располагается в зоне ядра факела, а минимальная – на выходе из
топки. Целью расчета топки является определение температуры газов на выходе из
топки. тепловой конвективный топка топливо

Определение геометрических размеров
топки.

Объем: Vт
= 12,776 м3 (по чертежу).

Площадь стен: Sст
=30,966 м2 (по чертежу).

Скранные трубки:

Наружный диаметр dн
= 0,051 м;

Внутренний диаметр dв=
0,043 м;

Шаг S
= 0,082 м;

Относительный шаг ς = S/dн
= 1,6

Площадь люка Fл
= 0,191 м2;

Площадь амбразуры Fамб
= 0,17 м2;

Та
абсолютная адиабатическая температура горения топлива, определяется из Таблицы
3 по Qт
– полезному тепловыделению в топке, кДж/м3 при αт.

,

где Qв = αт Iхв
количество теплоты, вносимой с притоком холодного воздуха

Qв = 520,695
кДж/м3

Qт = 47430,225
кДж/м3

Тогда θа = 1958,42ºС, Та
= 2231,42К

Принимаем предварительно температуру
уходящих газов из топки:

θт = 981ºС; Тт
= 1254 К, Iг = 17643,6
кДж/м3

М – параметр, учитывающий
влияние на интенсивность теплообмена относительного уровня расположения
горелок, степени забалластированности топочных газов и других факторов.

М = М(1-0,4Xг) (rv)1/3,
где

М – коэффициент, б/р;
для газомазутных топок при настенном расположении горелок 0,40;

Xг – положение
горелки относительно высоты топки, м

Xг = hг/Hт = 1167/2330
= 0,5

rv
коэффициент забалластированности топочных газов:

rv
= Vг/(
VRO2 VN2)=1,272

М = 0,346

Вṹ – критерий
эффективности Бугера:

Вṹ =
1,6ln(1,4 Bu2 Bu 2/1,4 Bu2– Bu 2) = 1,6ln

(1.4*0.3572^2 0.3572 2/1.4*0.3572^2-0.3572 2
)= 0,5295
= kpsт = 0,3572,

где к – коэффициент поглощения
топочной среды, 1/мМПа:

к = кгс,
к = 2,8407 (1/мМПа)

При сжигании газа m=0,1 ;

кг – коэффициент
поглощения лучей газовой фазой продуктов сгорания,1/мМПа:

 =2,42

P = 0,1 МПа – давление в печи;

sт
эффективная толщина излучающего слоя топки, м:

sт=3,6*Vт/Fст =1,485 м.

кс – коэффициент
поглощения лучей частицами сажи, 1/мМПа:

 = 1,187

= 2,93

φ – коэффициент сохранения
тепла, б/р:

= 0,9489

Ψср – среднее
значение коэффициента тепловой эффективности экранов:

Ψсрл*ζ/Fст
= 0,642

Где ζ = 0,65 – коэффициент,
учитывающий тепловое сопротивление загрязнения или закрытия экрана изоляцией
(2);

полная лучевоспринимающая поверхность нагрева
(по чертежу);

Нл = Fст
– Fл
– Fамб
= 30,605 м2

(VC)CP
– средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 м3 топлива в
интервале температур от 2231,42 К до 1254 К:

(VC)CP
= (QТ
– IТ»)/(θат)
= (47430.225-17643.6)/(1958-981) =

= Брат, релиз/z/z

В поверочном расчете температура газов, °С, на
выходе в конце топки определяется по формуле:

= 838ºС

Принимаем температуру газов на
выходе из топки θт = 838 ºС, Тт
= 1111,004 К;

Тогда Iг = 18299
кДж/м3

Среднее удельное тепловое напряжение
поверхности нагрева экранов, кВт/м2:

qл = Yв В Qл/ Sст = 34,2
кВт/м2,

Тепловое восприятие топки, :

Qл = φ(Qт-Iт) = 27577,45
кДж/м3

36 Расчет конвективных пучков

Для котлов типа КВГМ после расчета топки
производится поверочный расчет конвективных поверхностей. Основными уравнениями
являются: уравнение теплового баланса Qб
и уравнение теплопередачи Qт.

Геометрические свойства

Спасибо рисунку:

Наружный диаметр dн
= 0,028 м

Внутренний диаметр dв
= 0,022 м

Поперечный шаг S1
= 0.082 м

Относительный поперечный шаг ς1
= S1/
dн
= 2,929

Продольный шаг S2
= 0,0205 м

Относительный продольный шаг ς2
= S2/
dн
= 0,732

Диагональный шаг S21
= 0,046

Относительный диагональный шаг ς21
= 1,637

Длина трубы L
= 1,863 м

Длина экранных труб в конвективной части Lэ
= 1,655 м

Площадь экранных труб Fэ
= 12,307 м2

Число рядов труб по высоте Z1
= 23 шт

Число рядов труб по горизонтали Z2
= 60 шт

Площадь конвективной поверхности Fкп
= 226,037 м2

Площадь нагрева F
= 238,34 м2

Прямое излучение из топки на конвективные
поверхности:

Qл
= qл
Fвых
= 131,705 кВт

Излучаемое тепло от печи в количественном выражении

Qлк =
Qл
= 1646,31 кДж/м3

Уравнение теплового баланса рассчитывается следующим образом: B

Б = Iг – Иух, где:

φ –
коэффициент сохранения тепла (из расчета топки);

Iг
теплосодержание дымовых газов на входе в конвективные пучки при температуре 981ºС;

Iух
теплосодержание газов на выходе из котла при известной температуре 192 ºС.

Qб = 17869,29
кДж/м3

Расчет уравнения теплопередачи Т, которое используется для определения коэффициента теплопередачи

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка

Расчет коэффициента теплопередачи k,

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка = 0,8 – коэффициент тепловой
эффективности пучка, зависит от: топлива и средней температуры газов Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка (Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка принимается
по табл. 7.1(2));

α1 = ζ(αк αл),

где ζ = 1 – коэффициент
использования для КП, омываемых поперечным потоком;

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – коэффициент теплоотдачи конвекцией
для гладких труб, расположенных в шахматном порядке при поперечном омывании
дымовыми газами, Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка;

αк=0,36∙(λг/dн)∙(ωг∙dн/γг)0,6∙Prг0,33∙СS∙Cz =

=
0.36*(7.3*10^(-2)/0.028)*(3.57*0.028/87.2*10^(-6)) ^ 0.6 * 0.611 ^ 0.33

* 1.061*1 = 48,979 Вт/м2
К

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – среднее значение температуры
газов в пучке, °С:

; Тг = 859,5 К

по Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинкаопределим λг, γг, Prг – вязкость
и теплопроводность (табл.6 стр.141 92)):

λг = 7,3 ∙
10-2 Вт/мК

γг = 87,2∙
10-6 м2

Prг = 0,611

19 пандемических полос (Plat. 19): стр. 19):

Мγ = 1, Мλ = 1,025, МPr = 1,05

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка -живое сечение для прохода дымовых
газов в пучке, м2, рассчитывается по формуле:

hг*bг – dн*l*Z1 = 2,253 м2

Fдиаг = F*2*( ς21-1)/( ς1-1) =

.34*2*3.03= 1,489 м2

Сz = 1 –
коэффициент, учитывающий количество рядов по ходу газов;

Сs – поправка
на расположение труб в пучке, зависит от продольного и диагонального шагов:

Сs = 0,95∙φς0,1 = 1,061,

φς0,1 = ( ς1-1)/( ς21-1) = 3,03

Расчет скорости газов Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка, м/с, в
конвективном пучке считается по формуле:

 = 3.57

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – коэффициент теплоотдачи
излучением трехатомных газов (по рис. П.6(2)), Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка.

В расчете учитывается излучение
трехатомных газов, для чего определяется температура наружной стенки трубы с учетом
загрязнений Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка, степень
черноты газов Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка при средней
температуре газов Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка.

Степень черноты загрязненных стенок
аз = 0,8.

Температура загрязненной стенки Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка, °С,
определяется по формуле:

 = 114

Тз = 387 К

где: Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка = (t1 t2)/2 =
(65 113)/2 = 89 – средняя температура воды в конвективном пучке, °С;

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – поправка на загрязнение, oС: при
сжигании газа: Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка= 25 oС;

Степень черноты определяется по
формулам:

= 0,073

= 0,076

р = 0,1 МПа;

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – эффективная толщина излучающего
слоя, м:

 = 0,044 м,

где: Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка и Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – продольный и поперечный шаги труб
КП, м;

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – коэффициент ослабления лучей
трехатомными газами, Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка:

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка и Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка – объемные доли водяных паров и
трехатомных газов (принимаются как для топки).

=2,1234

α1 =41,41 Вт/м2
К

α2 = 4828 Вт/м2
К

Коэффициент теплопередачи

м2 К

Расчет температурного напора по
формуле, °С:

,

; ;

где: Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка= 65 и Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка= 71-
температура воды перед и после конвективного пучка, °С; Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка= 288 и Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка= 885 –
температура дымовых газов перед и после конвективного пучка.

Про анемометры:  Купить Измерительный комплекс учета газа, купить, цена в России недорого

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка

4. Расчетная невязка теплового
баланса

Тепловой баланс:

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка

Методы теплового расчета газотрубных котлов – тема научной статьи по химическим технологиям читайте бесплатно текст научно-исследовательской работы в электронной библиотеке КиберЛенинка

Ошибка в расчете баланса котла
составила не более 5%.

Вывод

В данной работе представлен поверочный тепловой
расчет водогрейного котла, предназначенного для нагрева сетевой воды при
сжигании газа. Поверочный расчет производят для оценки показателей экономии и
надежности котла при работе на заданном топливе, выявления необходимых
реконструктивных мероприятий, выбора вспомогательного оборудования и получения
исходных материалов для проведения расчетов: аэродинамического,
гидравлического, температуры металла и прочности труб, интенсивности износа
труб, коррозии и др.

Библиография

1. Тепловой
расчет котлов (Нормативный метод). Издание 3, переработанное и дополненное
СПб.: Изд. НПОЦКТИ, 1998. – 256 с.

2.      Тепловой
расчет котельных агрегатов. Нормативный метод / под редакцией Кузнецова С.Л.
М.: Энергия, 1973. – 295 с.

.        Голдобин
Ю.М., Витт О.К., Гальперин Л.Г. Теплофизические свойства топлив, продуктовые
сгорания и воздуха. Приложение к методическим указаниям. Екатеринбург: изд.
УГТУ-УПИ, 1994. – 26 с.

.        Котлы
малой и средней мощности. Каталог-справочник. М.: НИИНФОРМТЯЖМАШ, 1972. – 207
с.

.        Котлы
малой и средней мощности и топочные устройства: Отраслевой каталог. М.:
НИИЭИНФОРМЭНЕРГОМАШ, 1987. – 208 с.

.        Роддатис
К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой
производительности. М.: Энергоатомиздат, 1989. – 487 с.

.        Делягин
Г.И., Лебедев В.И., Пермяков Б.А. Теплогенерирующие установки. М.:
Энергоатомиздат, 1986. – 586 с.

8.
Стырикович В.А. и др. Котельные агрегаты. М., – Л.: Госэнергоиздат, 1959. – 487
с.

.
Лумми А.П., Филипповский Н.Ф., Черепанова Е.В. Расчет котла. Екатеринбург: изд.
дом «Время», ризограф УГТУ-УПИ, 2006. – 50 с.

Таблица 2.3

Условный паспорт

Трубопровода, мм

Нормы плотности теплового потока для
двухтрубных водяных тепловых сетей при подземной бесканальной прокладке, Вт/м
(ккал/м-ч)

для подающей линии
с.г. t = 65° C

Для обратной линии с.г

t = 50° C

Суммарная д ля двухтрубной системы

прокладки

Для подающей линии с.г

t = 90° C

Обратная линия с.г

t = 50° C

Суммарная сумма для двухтрубной прокладки

для подающей линии с.г. t =110° C

для обратной линии
с.г.

t = 50° C

Суммарная сумма для двухтрубной трубы

прокладки

32

22,0(19)

18,6(16)

40,6(35)

31,4(27)

18,6(16)

50,0(43)

36,1(31)

18,6(16)

54,7(47)

57

27,9(24)

23,3(20)

51,2(44)

38,4(33)

23,3(20)

61,7(53)

44,2(38)

22,1(19)

66,3(57)

76

30,2(26)

25,6(22)

55,8(48)

40,7(35)

25,6(22)

66,3(57)

48,8(42)

24,4(21)

73,2(63)

89

32,6(28)

26,7(23)

59,3(51)

43,0(37)

25,6(22)

68,6(59)

51,2(44)

25,6(22)

76,8(66)

108

34,9(30)

29,1(25)

62,8(54)

46,5(40)

29,1(25)

75,6(65)

54,7(47)

27,9(24)

82,6(71)

133

38,4(33)

32,6(28)

71,0(61)

51,2(44)

32,6(28)

83,8(72)

60,5(52)

31,4(27)

91,9(79)

159

40,7(35)

36,1(31)

76,8(66)

54,7(47)

33,7(29)

88,4(76)

65,1(56)

33,7(29)

98,8(85)

219

47,7(41)

46,5(40)

94,2(81)

70,9(61)

46,5(40)

117,4(101)

82,6(71)

45,4(39)

128,0(110)

273

62,8(54)

53,5(46)

116,3(100)

79,1(68)

51,2(44)

130,3(112)

91,9(79)

51,2(44)

143,1(123)

325

69,8(60)

59,3(51)

129,1(111)

87,2(75)

58,2(50)

145,4(125)

102,3(88)

57,0(49)

159,3(137)

377

96,5(83)

62,8(54)

159,3(137)

110,5(95)

61,6(53)

^172,1(148)

426

102,3(88)

67,5(58)

169,8(146)

117,4(101)

66,3(57)

183,7(158)

478

108,2(93)

72,1 (62)

180,3(155)

125,6(108)

70,9(61)

196,5(169)

529

114,0(98)

76,8(66)

191,8(164)

132,6(114)

75,6(65)

208,2(179)

630

131,4(113)

89,6(77)

221,0(190)

152,4(131)

88,4(76)

240,8(207)

Примечание: В таблице 2.2 имеются примечания к другим таблицам.

Таблица 2.4

Не условный шланг, мм

Нормы плотности теплового потока для
теплопроводов, расположенных на

открытом воздухе, Вт/м (ккал/м-ч), при
средней температуре теплоносителя,

°С

50

65

75

100

125

150

48

19,8(17)

23,3(20)

26,7(23)

32,6(28)

41,9(36)

51,2(44)

57

22,1(19)

27,9(24)

30,2(26)

38,4(33)

47,7(41)

57,0(49)

76

24,4(21)

30,2(26)

33,7(29)

43,0(37)

54,7(47)

65,1(56)

89

27,9(24)

33,7(29)

38,4(33)

47,7(41)

59,3(51)

70,9(61)

108

30,2(26)

37,2(32)

41,9(36)

53,5(46)

66,3(57)

77,9(67)

133

34,9(30)

41,9(36)

47,7(41)

59,3(51)

73,3(63)

86,1(74)

159

38,4(33)

46,5(40)

52,3(45)

66,3(57)

81,4(70)

95,4(82)

219

46,5(40)

57,0(49)

64,0(55)

81,4(70)

98,9(85)

115,1(99)

273

53,5(46)

65,1(56)

73,3(63)

91,9(79)

110,5(95)

127,9(110)

325

61,6(53)

74,4(64)

82,6(71)

102,3(88)

122,1(105)

141,9(122)

377

68,6(59)

82,6(71)

91,9(79)

114,0(98)

136,1(117)

157,0(135)

426

75,6(65)

89,6(77)

100,0(86)

123,3(106)

147,7(127)

171,0(147)

476

81,4(70)

97,7(84)

108,2(93)

133,7(115)

158,2(136)

181,4(156)

529

88,4(76)

104,7(90)

116,0(100)

144,2(124)

171,0(147)

197,7(170)

630

102,3(88)

121,0(104)

133,7(115)

164,0(141)

194,2(167)

223,3(192)

720

114,0(98)

133,7(115)

147,7(127)

181,4(156)

214,0(184)

245,4(211)

Примечания :1.
Нормы плотности теплового потока определены при средней расчетной температуре
окружающей среды за период работы 5 °С.

2. Промежуточные значения норм плотности теплового потока
следует определять интерполяцией.

Удельные затраты
электроэнергии на собственные нужды котельной [ 5]

Расчетная тепловая нагрузка отопительных
котельных малой мощности, МВт (Гкал/ч)

Удельные расходы электроэнергии на
выработку и транспортирование тепла, кВт/МВт (кВт.ч/Гкал)

До 0,58 (До 0,5)

17,2(20)

0,59-1,16(0,51-1,0)

17,2(20)

1,17-2,33(1,01-2,0)

16,3(19)

2,34-3,49(2,01-3,0)

15,5(18)

3,50-5,82(3,01-5,0)

15,5(18)

5,83-11,63(5,01-10)

15,5(18)

11,64-58,2(10,01-50)

15,5(18)

Таблица 1.10

Удельный расход условного
топлива на 1 растопку котла [ 5]

Поверхность котла, M2

Удельный расход условного топлива на 1 растопку котла
(кг у.т.) при длительности остановки, ч.

2

6

12

18

24

48

Более 48

До 50

10

25

50

75

100

200

300

51-100

17

50

100

150

200

400

600

101-200

34

100

200

300

400

800

1200

201-300

52

150

300

450

600

1200

1800

301-400

68

200

400

600

800

1600

2400

401-500

85

250

500

750

1000

2000

3000

Примечания : I . Для котлов с площадью
поверхности нагрева более 500 м2 на растопку после суточного
останова расход топлива равен 2-часовому расходу топлива при его полной
нагрузке.

2. Число
растопок определяется графиком работ по ремонтам и обслуживанию котлов,
технологическим процессом и производственным планом работы котельной.

Таблица 1.11

Энтальпия
насыщенного пара [ 2]

Абсолютное давление р

Энтальпия для

Абсолютное давление р

Энтальпия пара

Абсолютно печатать с

Энтальпия до

МПа

кго/см2

М Дж/кг (кал)

МПа

кгс/см2

М Дж (ккал/г)

МПа

кгс/см2

М Дж/кг (квилограммы)

0,070

0,70

2,659

(635,1)

0,15

1,50

2,693

(641,6)

1,13

13,0

2,787

(665,6)

0,080

0,80

2,665

(636,4)

0,30

3,00

2,724

(650,7)

1,14

14,0

2,789

(666,2)

0,090

0,90

2,670

(637,6)

0,60

6,00

2,756

(658,3)

1,15

15,0

2,791

(666,7)

0,10

1,00

2,675

(638,8)

0,90

9,00

2,773

(662,3)

1,16

16,0

2,793

(667,1)

0,11

1,10

2,679

(639,8)

1,00

10,0

2,777

(663,3)

1,17

17,0

2,795

(667,5)

0,12

1,20

2,684

(640,7)

1,10

11,0

2,780

(664,10)

1,18

18,0

2,796

(667,8)

Удельные нормы
расхода условного топлива для паровых и водогрейных котлов [ 5]

Тип котла

Норма расхода условного топлива для котла
на номинальной нагрузке при работе на газе, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал)

Тип котла

Норма расхода условного топлива для котла
на номинальной нагрузке при работе на газе, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал)

Паровые котлы

Г М50-1, Гмк-13.

ГМ50-14/250

37,4(156,6)

ДЕ-16-14

Шухова, т/ч

37,6(157,5)

ЛМЗ (30 т/ч)

36,0(151,0)

12

39,1(164,0)

Б25-15ГМ,Б26-14Гм.

36,9(154,8)

9,5

7,5

39,3(164,8)

39,4(165,2)

ТП-40

36,6(153,5)

5,5

39,6(166,0)

ТП-20

36,9(154,7)

4,7

40,0(167,4)

ТС-20

37,0(155,0)

2

41,6(174,2)

ДКВР-20-13

37,5(157,1)

ШБА-7

39,2(164,3)

ДКВР-10-13

37,6(157,6)

ШБА-5

39,3(164,5)

ДКВР-6,5-13

37,7(158,1)

ШБА-3

39,3(164,5)

ДКВР-4-13

37,9(158,1)

КРШ-4

40,4(169,4)

ДКВР-2-13

38,3(160,3)

Бабкокс-Вилькотс (25; 7,5, 4 т/ч)

39,9(167,0)

ДКВ-10-13

38,4(161,0)

ВВД5-13

37,5(157,1)

ДКВ-6,5-13

38,7(162,0)

Ланкашир

39,3(165,0)

ДКВ-4-13

38,8(162,6)

Корнли

39,3(165,0)

ДКВ-2-8

38,9(163,0)

E 1/9;E 0,8/9; ранее 0,4/9

39,6(166,0)

КЕ-25-14

37,2(155,9)

ТМЗ 1/8

40,7(170,4)

КЕ-10-14

37,4(156,9)

ММЗ 0,8/8

40,8(170,8)

КЕ-6,5-14

37,9(158,9)

ВГД 28/8

40,7(170,4)

КЕ-4-14

38,2(160,1)

МЗК

41,9(175,7)

Водогрейные котлы

П ТВМ-100, КВГМУ.

37,6(157,6)

КВГМ-6,5,КВТС-6,5 КВГМ-4.КВТС-4

37,5(157,3)

П ТВМ-50. КВГМУ-5

38,3(160,5)

ТВГ

40,1(168,0)

К ВТС в 30, П ТВМ-3О, КВГМП, и.

37,4(156,8)

Секционная чугун и сталь

41,3(173,1)

КВГМ-20, КВТС-20, КВТСВ-20

37,8(158,4)

( HP -18, НИИСТУ-5 и др.)

КВГМ-10, КВТС-10 КВТСВ-10

37,8(158,4)

Значения
коэффициента dc н ., учитывающего увеличение расхода топлива на
компенсацию внутрикотельных потерь тепла (табл. 1.6 – 1.8)

Удельный расход
условного топлива на выработку единицы тепла или пара в зависимости от кпд
котлов [ 4]

к.п.д.

Удельный расход топлива в кг условного
топлива

к.п.д.

Удельный расход топлива в кг условного
топлива

на 1 Гкал

на 1 т нормального пара

на 1 Гкал

Для 1 тонны типичного пара требуется 3 кг.

0,35

408,16

261,14

0,71

201,20

128,73

0,40

357,14

228,5

0,72

198,41

126,94

0,45

317,46

203,11

0,73

195,69

125,20

0,50

285,71

182,80

0,74

193,05

123,51

0,51

280,11

179,21

0,75

190,47

121,86

0,52

274,72

175,76

0,76

187,97

120,26

0,53

269,54

172,45

0,77

185,52

118,70

0,54

264,55

169,25

0,78

183,15

117,17

0,55

259,74

166,18

0,79

180,83

115,69

0,56

255,1

163,21

0,80

178,57

114,25

0,57

250,62

160,35

0,81

176,36

112,83

0,58

246,30

157,58

0,82

174,22

111,46

0,59

241,13

154,91

0,83

172,11

110,12

0,60

238,10

152,33

0,84

170,07

108,80

0,61

234,19

149,83

0,85

168,06

107,52

0,62

230,41

147,41

0,86

166,11

106,27

0,63

226,75

145,07

0,87

164,20

105,05

0,64

223,21

142,81

0,88

162,34

103,86

0,65

219,78

140,61

0,89

160,51

102,69

0,66

216,45

138,48

0,90

158,73

101,55

0,67

213,21

136,41

0,91

156,98

100,43

0,68

210,08

134,41

0,92

155,28

99,34

0,69

207,03

132,46

0,93

153,60

98,27

0,70

204,08

130,57

0,94

151,96

97,23

Оцените статью
Анемометры
Добавить комментарий

Adblock
detector