Поиск
Потери тепла в атмосферу кладкой печи и ретурбентами зависят от поверхности печи, толщины и материала кладки и свода. Они составляют 6—10%. Потери тепла стенками топочной камеры оцениваются величиной 2—6%, а в конвекционной камере в пределах 3—4%. Потери тепла дымовыми газами зависят от коэффициента избытка воздуха и температуры газов, уходящих в дымовую трубу.
Определить их можно по рис. 177 (а и б), учитывая, что температура дымовых газов при естественной тяге должна быть не ниже 250° С и на 100—150° С выше температуры сырья, поступающего в печь. Использованием тепла отходящих дымовых газов на подогрев воздуха с применением искусственной тяги можно значительно снизить потери тепла дух и иметь трубчатую печь с к. п. д. 0,83—0,88. [c.
284] Температура дымовых газов на перевале, т. е. температура дымовых газов, поступающих в конвекционную камеру. Обычно эта температура находится в пределах 700—900° С, хотя она может быть и ниже. Температуру газов на перевале не рекомендуется чрезмерно повышать, так как это может вызвать коксование и прогар радиантных труб. [c.104]
И только экранированием топочной камеры и увеличением ее объема были созданы нормальные условия для работы змеевика. Были созданы трубчатые печи радиантного типа. В ранних конструкциях таких печей трубы потолочного экрана защищали от сильного воздействия пламени манжетами из огнестойкого материала.
Гофрированными чугунными манжетами на конвекционных трубах повышали поверхность нагрева в конвекционной камере печи. В результате экранирования потолка печи усилилась передача тепла радиацией, снизилась температура дымовых газов над перевалом и отпала необходимость в защитных манжетах и рециркуляции дымовых газов. Для максимального использования тепла [c.273]
Температура дымовых газов после кот- 210 210 — [c.219]
Нормами технологического проектирования предусматривается снижение температуры дымовых газов перед входом их в дымовую трубу при естественной тяге до 250 °С. При наличии специальных дымососов температуру можно снизить до 180—200 °С. Тепло дымовых газов, имеющих температуру 200—450°С (средняя цифра), может быть использовано для подогрева на установке воздуха, воды, нефти и для производства водяного пара.
Средняя температура дымовых газов в 293 305 310 — [c.219]
Ограничивается также температурный режим сырьевых теплообменников. Максимально допустимая температура при давлении регенерации 3,0—4,0 МПа не должна превышать 425 °С, в связи с чем температура дымовых газов, выходящих из реакторов перед-входом в сырьевой теплообменник, должна быть снижена путем смешения с холодным теплоносителем. [c.129]
Теплонапряженность труб, ккал/(м2-ч) радиантных конвекционных Температура дымовых газов, [c.121]
Поверхность калориферов, Температура нагрева воздуха в калориферах, °С Температура дымовых газов, °С [c.186]
Обычно автоматически регулируется температура дымовых газов на перевале с кор.рекцией по температуре продукта на выходе из печи. Для осуществления контроля и регулиро вания трубчатых печей в их обвязке предусм атривают следующие элементы. [c.48]
Расход жидкого топлива, кг/ч Температура дымовых газов на выходе из печи, °С. . . . Объем дымовых газов при температуре газов на выходе из 4000 3130 2200 [c.211]
Температура дымовых газов перед котлами, °С 375 400 410 — [c.219]
В сушильных установках обрабатываемый материал не находится в непосредственной близости от топки, как это имеет место в топках для различного рода варочных, дистилляционных и то(му подобных котлов. Поэтому температура в камере сгорания сушильной установки может быть значительно выше, чем температура в топках, в которых размещены аппараты, потребляющие тепло.
Однако и в данном случае температура определяется свойствами высушиваемого материала и требованиями, диктуемыми качеством изделия. Некоторые виды сырья не переносят высокой температуры, так что приходится уменьшать температуру дымовых газов до тем- [c.252]
По количеству тепла, отдаваемого данным количеством дымовых газов в радиационной системе, определяется температура дымовых газов, поступающих в конвективную систему. [c.269]
В процессе эксплуатации регенератора температура дымовых газов может превысить нормальную вследствие догорания окиси углерода. При своевременном обнаружении этого явления необходимо перераспределить воздух по секциям, уменьшая подвод era к тем секциям, где имеется избыток кислорода в дымовых газах, выходящих из секции, и увеличивая его ввод в секции, где недостаточно кислорода.
Первичный риформинг природного газа с водяным паром осуществляют в вертикально расположенных и обогреваемых дымовыми газами трубах, нижние концы которых вводят непосредственно в реактор вторичного риформинга метана. Часть дымовых газов подают через перфорированную пластину в слой катализатора вторичного риформинга, что позволяет получать газ, обогащенный азотом. Температура дымовых газов — 815° С [c.97]
На смену печам кострового типа пришли печи конвекционные, в которых змеевик труб отделен от камеры сгорания перевальной стеной. При эксплуатации таких печей были установлены существенные недостатки высокая температура дымовых газов над перевальной стенкой, оплавление и деформирование кирпичной кладки, прогар труб верхних рядов змеевика.
Температура у пароперегревателя. В ряде случаев в конвекционной секции печи монтируется змеевик для перегрева водяного пара, подаваемого в ректификационные колонны для отпарки легкокипящих фракций. Пароперегреватель размещают там, где температура дымовых газов составляет 450—550° С, т. е. в средней или нижней секции конвекционной камеры. Температура перегретого пара составляет 350—400° С. [c.282]
Температура дымовых газов над перевальной стенкой особенно важна. Высокой температуре газов на перевале соответствует высокая теплонапряженность поверхности радиантных труб, температура их стенок и большая вероятность коксообразования. Отлагаясь на внутренней поверхности труб, кокс затрудняет теплопередачу, что приводит к дальнейшему повышению температуры стенок и к их прогару. [c.283]
Увеличение скорости движения нагреваемого сырья в трубах печи повышает эффективность отвода тепла, снижает температуру стенок труб и позволяет, таким образом, работать с более высокими теплонапряженностью радиантных труб и температурой дымовых газов на перевале. [c.283]
На типовой установке ЭЛОУ — АВТ (А-12/9) производительностью 3 млн. т/год со вторичной перегонкой бензина установлено пять печей суммарной тепловой мощностью 81 Гккал/ч. Во всех печах за 1 ч сжигается 11 130 кг топлива. Температура дымовых газов на выходе из конвекционных камер печей 375—410 °С.
Чем ниже температура дымовых газов, отходящих из конвекционной камеры, тем больше тепла воспринято нагреваемым нефтепродуктом. Обычно принимают температуру дымовых газов по выходе из конвекционной камеры на 100—150° С выше температуры сырья, поступающего в печь.
Но так как температура поступающего в печь сырья бывает достаточно высокой, примерно 160—200° С, а для некоторых процессов достигает 250—300° С, то для утилизации тепла дымовых газов устанавливают воздухоподогреватель (рекуператор), в котором подогревается воздух, идущий в топку печи.
Конвекционные трубы получают тепло за счет конвекции дымовых газов, радиации от стенок кладки и излучения трехатомных газов. Как было отмечено в начале главы, теплопередача в камере конвекции зависит от скорости и температуры дымовых газов, а также температуры сырья, диаметра труб и их компоновки. Скорость-дымовых газов в конвекционной шахте обычно колеблется в пределах 3— 4 м/сек, а в дымовой трубе 4—6 м/сек. [c.107]
Решение. Определим к. п. д. печи, если температура дымовых газов на выходе из конвекционной камеры [c.113]
Температура дымовых газов на выходе из печи 500 С. Теплоту дымовых газов утилизируют в трубчатом трехходовом (по воэдуху) воздухоподогревателе с поверхностью нагрева 875 м . После воздухоподогревателя дымовые газы при 250 С удаляются в атмосферу через дымовую трубу без применения принудительной тягд. [c.107]
Зададимся температурой дымовых газов после нагревательной секции камеры радиации г , с = 850° С, а после реакционной секции ip. с = 750° С. Теплосодержание дымовых газов но рис. 6. 1 при а = 1,1 [c.120]
Отличительной особенностью котлов-утилизаторов, как оборудования для генерации пара, является необходимость обеспечения пропуска большого кол>1чества греющих дымовых газов на единицу вырабатываемого водяного пара (Е1/д.г/С). Это отношение является прямой функцией начальной на входе в аппарат температуры дымовых газов и их расходом.
Вследствие сравнительно невысокой температуры дымовых газов для генерирования пара их удельный расход в котлах-утилизаторах намного выше (в 8—10 раз), чем в обычных топочных котлах. Повышенный удельный расход греющих газов на единицу вырабатываемого пара предопределяет конструктивные особенности котлов-утилизаторов.
Они имеют большие габариты, высокую металлоемкость. На преодоление дополнительного газодинамического сопротивления и создание требуемого разрежения в топке печи (на тягу) затрачивается 10—15% эквивалентной электрической мощности котла-утилизатора. [c.76]
Заполнив бункер высушенным катализатором, открывают задвижку под бункером и ссыпают катализатор в прокалочную колонну. Объем бункера соответствует полезному объему прокалочной колонны, т. е. одной загрузке. Заполнив колонну катализатором, разжигают топку под давлением (на жидком топливе), направляя дымовые газы в атмосферу.
Затем, отрегулировав горение в топке, дымовые газы вводят в кожух прокалочной колонны. Прогрев кожух и удостоверившись в нормальном горении топлива, направляют дымовые газы в низ прокалочной колонны в минимальном количестве, необходимом лишь для преодоления сопротивления слоя катализатора.
Затем начинают медленный подъем температуры дымовых газов на выходе из топки и разогрев катализатора. Разогрев системы продолжают примерно 10—12 ч за это время вводят такое количество дымовых газов, чтобы не было уноса катализатора сверху. Достижение температуры в низу колонны 600—650° С считается началом прокаливания катализатора. Продолжительность прокаливания при этой температуре 10 ч. [c.68]
Затем постепенно понижают температуру дымовых газов на выходе из топки и при 250—300° С прекращают подачу топлива, но [c.68]
Температура газов на перевале, тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб и коэффициент прямой отдачи топки взаимно связаны между собой. Чем больше коэффициент прямой отдачи, тем при прочих равных условиях меньше температура дымовых газов на п(зревале и тем меньше тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб и наоборот. [c.105]
Трубчатые змеевиковые реакторы. Трубчатый змеевиковый реактор с вертикальным расположением труб был разработан для производства битумов по непрерывной схеме на отечественных НПЗ [2, 55, 190]. Температурный режим реакторов. (Кременчугского и Новогорьковского НПЗ) поддерживается за счет тепла дымовых газов, поступающих из форкамерной печи.
Однако при таком решении плохо учитывается специфика экзотермического процесса окисления. Действительно, для ускорения нагрева реакционной смеси в первых по ходу потока трубах реактора необходимо повысить температуру дымовых газов, но в результате перегревается окисляемый материал в последующих трубах, где реакция окисления и выделение тепла идут с высокими скоростями.
Так м образом, приходится поддерживать какую-то промежуточную температуру дымовых газов, нео[ тпмал у,,, как для нагрева реакционной смеси до температуры реакциь, так и для последующего поддер.жания температуры на желательном уровне. Для установок Ангарского, Киришского, Полоцкого, Новоярославского и Сызранского НПЗ найдено более удачное решение сырье предварительно нагревается в трубчатой печи, а избыточное тепло реакции в случае необходимости снимают , обдувая воздухом трубы реактора, помещенные в общий кожух (по проекту Омского филиала ВНИПИнефти каждая труба реактора помещена в отдельный кожух). [c.130]
С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами.
В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]
Несовершенство конструкции горелок печей и котлов для сжигания топлива и недостаточная герметич1юсть топок не позволяют пока работать при малых избытках воздуха. Поэтому считают, что температура трубок воздухоподогревателей должна быть выше температуры точки росы агрессивных дымовых газов, т. е.
не ниже 130 °С. Для этого применяют предварительный или промежуточный подогрев холодного воздуха или специальные схемы компоновок поверхности пагрева. Имеются аппараты, конструктивно оформленные так, что поверхность теплообмена со стороны дымовых газов значительно больше, чем со стороны атмосферного воздуха, поэтому секции воздухоподогревателей компонуют из труб с разным коэффициентом оребрения, увеличивающимся к холодному концу (к месту входа холодного воздуха), и таким образом температура стенки труб приближается к температуре дымовых газов.
Нагрев и прокаливание катализатора проводят прямым контактом с дымовыми газами, поступающими из топки, в которой сжигается газообразное или жидкое топливо. Температуру дымовых газов автоматически поддерживают на уровне 630—650° С, при этом температура в зоне прокаливания составляет 600—630° С.
Прокаленный катализатор через иереточные трубки нижней решетки-затвора поступает в чону охлаждения, где движется между рядами труб, охлаждаемых воздухом, и сам охлаждается до нужной температуры. На конец переточноп трубки надет подвижный металлический стакан, положением которого регулируют высоту слоя катализатора на расположенном ниже транспортере и, следовательно, скорость выгрузки продукта.
Чем выше температура нагреваемого сырья в радиантных трубах и больше его склонность к коксообразованию, тем меньше должна быть теплонапряженность, а следовательно, ниже температура дымовых газов над перевалом. Для данной печи увеличение поверхности радиантных труб ведет к снижению температуры дымовых газов над перевалом и теплопапряженности радиантных труб.
Загрязнение внутренней поверхности труб коксовыми или другими отложениями может привести к повышению температуры дымовых газов над перевалом и к прогару первых рядов труб в конвекционной камере печи. Температура над перевалом тщательно контролируется и обычно не превышает 850—900° С. [c.283]
Температура дымовых газов над перевальной стеной обычно поддерживается 700—850° С, т. е. достаточно высокая для того, чтобы передать часть тепла радиацией верхним рядам труб конвекционной камеры. Но основное количество тепла в камере конвекции передается за счет припудительпой конвекции дымовых газов (создаваемой дымовой трубой или дымососом). [c.89]
Доля отгона на выходе из печи е = 0,4, плотность паров отгона = 0,86. плотность остатка = 0,910. Диаметр труб в камере радиации 152 X 6 мм, в камере конвекции 127 X 6 мм, полезная длина труб 11,5 м, количество труб соответственно 90 и 120 штук. Состав топлива и теоретйческий расход воздуха такой же, как в примерах 6. 1и6.
Общая продолжительность гидротермальной обработки вместе с разогревом составляет примерно одни сутки. После начала падения давления в аппарате температуру дымовых газов на выходе из топки постепенно понижают и, наконец, гасят форсунку. Охлаждают аппарат холодным воздухом из топки черех кожух. Высушенные шарики выгружают и направляют в бункер прокалочной колонны. [c.127]
Отсасывающие пирометры. В практике измерения высоких температур дымовых газов используют отсасывающие пирометры. Основными элементами отсасывающих пирометров являются термопара, помещенная в охлаждаемый корпус, система экранов и устройство для отсоса газов.
Один от другого и от защитного чехла термозлектроды изолированы жесткими элементами (трубочки соломка , бусы одно- и двухканальные) из кварца (до 1100°С), из фарфора (до 1200°С), из фарфора с повышенным содержанием глинозема (до 1350 °С) керамическими материалами и стеклоэмалями, наносимыми методами протяжки. [c.139]
Когда закоксовываются нирозмеевики, происходит постенен-ное повышение температуры стенки трубы, растет перепад давления, а в местах перегрева труб могут наблюдаться белые пятна. Об образовании отложений кокса в пирозмеевиках судят и по возрастанию температуры дымовых газов на перевале печи.
Закоксованпость ЗИА характеризуется ростом гидравлического сопротивления системы с повышением температуры продуктов пиролиза после ЗИА. Увеличение гидравлического сопротивления в пирозмеевиках и ЗИА сопровождается повышением давления в печном агрегате и как следствие этого растет время контакта, снижается выход низших олефинов. [c.198]
chem21.info
Расчет теплообмена в топке котла — ростепло энциклопедия теплоснабжения
Расчеты топок в деталях весьма разнообразны, как разнообразны их конструкции. Поэтому ближнего жесткого порядка расчета не существует. Общий порядок изложен в «Нормативных методах» Тепловых расчетов котельных агрегатов М-Л, ГЭИ, 1973, 1977 гг. и раздела 7.3.4. настоящего справочника.
Ниже в качестве примера приводится продолжение расчета модернизации водогрейного водотрубного котла шатрового типа НР-18 (рис. Пр-1).
| Наименование величины | Обозначение | Расчетная формула или способ определения | Размерность | Величина |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Объем топочной камеры, в т.ч. камеры охлаждения продуктов сгорания | Vт | По конструктивным данным | м3 | 15,7 |
| Поверхность стен топочной камеры | Fст | По конструктивным данным (см. примечания) | м2 | 40,0 |
| Лучевоспринимающая поверхность топочной камеры | Hл | По конструктивным данным (см. примечания) | м2 | 24,0 |
| Эффективная толщина газового слоя | S | 3,6 Vт/Fст | м | 1,4 |
| Коэффициент избытка воздуха | α | Из расчета горения (пример 1.1) | – | 1,2 |
| Полезное тепловыделение в топке | Qт | Qpр ⋅ (100 – q3)/100 | кДж/нм3(ккал/нм3) | 35746(8538) |
| Теоретическаятемпература горения топлива | tа | Из расчета горения (пример 1.1) | °C | 1775 |
| Температура газов на выходе из топки | tт | Задаемся с последующим уточнением | °C | 750 |
| Суммарная объемная доля H2O и CO2 в дымовых газах | rп | Из расчета горения (пример 1.1) | %100 | 0,253 |
| Суммарное парциальное давление газов (котел работает без наддува) | Pп | % CO2 H2O или % CO2 H2O/100 | кПакгс/см2 | 25,30,253 |
| Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами | kг | См. примечания к примеру 1.8 рис. Пр-3 | – | 1,05 |
| Коэффициент ослабления лучей топочной средой | k | kг ⋅ rп | – | 0,316 |
| Степень черноты факела | a | См. примечания к расчету – рис. Пр-4 | – | 0,355 |
| Коэффициент, характеризующий температурное поле топки | β | См. примечания к расчету – табл. Пр-11 | – | 1,0 |
| Эффективная степень черноты факела | aф | β ⋅ a | – | 0,355 |
| Угловой коэффициент экранов | x | См. рис. Пр-7 | – | ~1 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Коэффициент, учитывающий загрязнения или изоляцию (покрытия) экранов | ζ | См. табл. Пр-12 | – | 0,65 |
| Коэффициент тепловой эффективности экранов | ψ | x ⋅ ζ | – | 0,65 |
| Степень черноты топки | am | См. примечания к расчету – рис. Пр-5 | – | 0,375 |
| Энтальпия продуктов сгорания на выходе из топки | Iух.топ. | По табл. I-t (пример №6) | кДж/нм3(ккал/нм3) | 13921(3325) |
| Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания | VCср | Qт –Iух.топ.tа – tт | кДж/нм3⋅К(ккал/нм3⋅гр) | 21,29(5,09) |
| Расстояние от пода до зоны tmax | hт | По конструктивным данным | м | 1,8 |
| Расстояние от пода до середины окна отбора дымовых газов | Hт | По конструктивным данным | м | 2,0 |
| Относительное месторасположение по высоте топки максимума температур | xт | hт/Hт | – | 0,9 |
| Параметр «М» (при сжигании газа и мазута) | М | 0,54 – 0,2 ⋅ xт | – | 0,36 |
| Температура газов на выходе из топки (уточнение) | t ′т | Ta /[(M ⋅ 5,67 ⋅ ψ⋅ Fcm ⋅ am ⋅ T a3/ 1011 ⋅ ϕ ⋅ Bp ⋅ VCcp /3600 кДж/(нм3 ⋅ К))0,6 1]–273 или | °C | ∼700 |
| Энтальпия газов на выходе из топки (уточнение) | I′у х.топ. | По табл. I-t (пример №6) | кДж/нм3(ккал/нм3) | 12903(3082) |
| Количество тепла, воспринятое топкой | Qл | ϕ ⋅ (QТ – I′у х.топ.) | кДж/нм3(ккал/нм3) | ∼23027(∼5500) |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности | qл | Bp ⋅ Qл/Нл | МДж/м2 ⋅ чм2 ⋅ ч | 122,0(29,15.103) |
| Видимое теплонапряжение топочного объема | Q/V | Bp ⋅ Qpр /Vт | МДж/м3 ⋅ чм3 ⋅ ч | 289,6(0,06917⋅106) |
1.8.1. Примечания к примеру №8 расчета теплообмена в топке
Если задана температура газов на выходе из топки, то поверхность стен Fст, м2, топки определяют по формулам:
Fст= [Bp ⋅ Qт /3600 кДж/нм3] ⋅ 3 √ [1/M2⋅ (Ta/Tm– 1 )2]/[5,67 ⋅ 10–11 ⋅ M ⋅ am ⋅ ψ⋅ Tт⋅ T a3 ] , м2 или
Fст= [Bp ⋅ Qт ккал/нм3] ⋅ 3 √ [1/M2⋅ (Ta/Tm– 1 )2]/[4,9 ⋅ 10–8 ⋅ M ⋅ am ⋅ ψ⋅ Tт⋅ T a3 ] , м2
Таблица Пр-11. Значение коэффициентов, характеризующих температурное поле топки – â
| Вид пламени | коэффициент β |
| Несветящееся пламя от сжигания газообразных топлив, а также при слоевом и факельно-слоевом сжигании антрацитов и тощих углей | 1,00 |
| Светящееся пламя при сжигании жидких топлив | 0,75 |
| Светящееся пламя при сжигании твердых топлив, богатых летучими, и полусветящееся пламя при камерном сжигании антрацитов и тощих углей | 0,65 |
Таблица Пр-12. Значение коэффициентов, учитывающих снижение тепловосприятий – æ
| Тип экрана | Вид топлива | Условный коэффициент загрязнения – ζ |
| Открытые гладкотрубные экраны. Плавниковые экраны. Экраны с чугунными плитами. | Газообразное топливо | 0,65 |
| Жидкое топливо и твердое топливо, сжигаемое в слое | 0,55 | |
| Твердое топливо при камерном сжигании | 0,45 ÷ 0,35 | |
| Зашипованные экраны, покрытые хромитовой обмазкой | Все виды топлив | 0,2 |
| Экраны, закрытые огнеупорным кирпичом или бетоном | Все виды топлив | 0,1 |
Таблица Пр-6А. Энтальпия газов Ito , кДж/нм3 (ккал/нм3) при 101,3 кПа (760 мм рт.ст.)
| t, °C | CO2 | SO2 | H2O | H2S | N2 | O2 | CO | H2 | CH4 | C2H4 | C2H6 | C2H8 | C4H10 | C8H12 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 |
| 100 | 170,0(40,6) | 181,3(43,3) | 150,7(36,0) | 153,2 (36,6) | 129,8 (31,0) | 131,9 (31,5) | 130,2 (31,1) | 129,0 (30,8) | 164,1 (39,2) | 206,4 (49,3) | 249,5 (59,6) | 392,7 (93,8) | 470,6 (112,4) | 583,6 (139,4) |
| 200 | 357,6(85,4) | 377,6(90,2) | 304,4(72,7) | 312,3(74,6) | 260,0(62,1) | 267,1(63,8) | 261,3(62,4) | 259,6(62,0) | 351,7(84,0) | 456,4(109,0) | 554,8(132,5) | 793,0(189,4) | 1051,3(251,1) | 1302,9(311,2) |
| 300 | 558,9(133,5) | 586,6(140,1) | 462,6(110,5) | 478,6(114,3) | 391,9(93,6) | 407,0(97,2) | 395,2(94,4) | 389,8(93,1) | 560,0(135,2) | 748,6(178,8) | 913,1(218,1) | 1310,9(313,1) | 1731,7(413,6) | 2140,7(511,3) |
| 400 | 772,0 (184,4) | 807,2 (192,8) | 626,3 (149,6) | 653,1 (156,0) | 526,7 (125,8) | 551,0 (131,6) | 531,7 (127,0) | 520,8 (124,4) | 806,4 (192,6) | 1074,3 (256,6) | 1323,4 (316,1) | 1903,7 (454,7) | 2506,6 (598,7) | 3096,1 (739,5) |
| 500 | 994,4(237,5) | 1034,1(247,0) | 795,1(189,9) | 835,3 (199,5) | 664,0 (158,6) | 699,2 (167,0) | 671,6 (160,4) | 652,7 (155,9) | 1070,1 (255,6) | 1431,9 (342,0) | 1776,5 (424,3) | 2546,8 (608,3) | 3344,4 (798,8) | 4128,2 (986,0) |
| 600 | 1224,6(292,5) | 1268,6(303,0) | 968,8(231,4) | 1024,9(244,8) | 804,3(192,1) | 849,9(203,0) | 814,3(194,5) | 784,6(187,4) | 1356,5(324,0) | 1815,4(433,6) | 2266,7(541,4) | 3259,0(778,4) | 4268,9(1019,6) | 5269,5(1258,6) |
| 700 | 1462,0(349,2) | 1506,4(359,8) | 1148,9(274,4) | 1222,1(291,9) | 947,5(226,3) | 1004,0(239,8) | 960,5(229,4) | 918,6(219,4) | 1588,5(397,4) | 2219,0(530,0) | 2790,5(666,5) | 4006,3(956,9) | 5239,4(1251,4) | 6461,9(1543,4) |
| 800 | 1704,9 (407,2) | 1745,1 (416,8) | 1334,3 (318,7) | 1426,9 (340,8) | 1093,6 (261,2) | 1159,7 (277,0) | 1109,1 (264,9) | 1053,4 (251,6) | 1995,4 (476,6) | 2646,5 (632,1) | 3344,8 (798,9) | 4790,5 (1144,2) | 6246,3 (1491,9) | 7699,9 (1839,1) |
| 900 | 1952,3(466,3) | 1993,3(476,1) | 1526,1(364,5) | 1635,4 (390,6) | 1241,8 (296,6) | 1318,0 (314,8) | 1259,8 (300,9) | 1190,3 (284,3) | 2342,1 (559,4) | 3088,2 (737,6) | 3925,5 (937,6) | 5608,2 (1339,5) | 7302,6 (1744,2) | 8992,4 (2147,8) |
| 1000 | 2203,5(526,3) | 2235,8(534,0) | 1722,9(411,5) | 1850,6(442,0) | 1391,7(332,4) | 1477,5(352,9) | 1412,6(337,4) | 1328,9(317,4) | 2699,2(644,7) | 3547,1(847,2) | 4529,3(1081,8) | 6461,1(1543,2) | 8403,7(2007,2) | 10344,2(2470,7) |
| 1100 | 2458,5(587,2) | 2487,0(594,0) | 1925,1(459,8) | 2072,5(495,0) | 1543,7(368,7) | 1638,3(391,3) | 1567,1(374,3) | 1469,6(351,0) | 3065,2(732,1) | 4021,0(960,4) | 5152,3(1230,6) | 7345,3(1754,4) | 9546,3(2280,1) | 11746,9(2805,7) |
| 1200 | 2716,4 (648,8) | 2733,1 (652,8) | 2132,3 (509,3) | 2291,0 (547,2) | 1697,3 (405,4) | 1800,7 (430,1) | 1723,3 (411,6) | 1611,9 (385,0) | 3435,7 (820,6) | 4503,3 (1075,6) | 5790,3 (1383,0) | 8257,6 (1972,3) | 10725,7 (2561,8) | 13195,5 (3151,7) |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 |
| 1300 | 2976,8(711,0) | – | 2343,8(559,8) | – | 1852,7 (442,5) | 1963,6 (469,0) | 1880,7 (449,2) | 1756,4 (419,5) | – | – | – | – | – | – |
| 1400 | 3238,9(773,6) | – | 2559,0(611,2) | – | 2008,8(479,8) | 2128,2(508,3) | 2039,4(487,1) | 1902,5(454,4) | – | – | – | – | – | – |
| 1500 | 3503,1(836,7) | – | 2779,2(663,8) | – | 2166,2(517,4) | 2294,4(548,0) | 2198,9(525,2) | 2051,1(489,9) | – | – | – | – | – | – |
| 1600 | 3769,0 (900,2) | – | 3002,0 (717,0) | – | 2324,5 (55,2) | 2460,6 (587,7) | 2359,3 (563,5) | 2200,6 (525,6) | – | – | – | – | – | – |
| 1700 | 4036,5(964,1) | – | 3229,3(771,3) | – | 2484,0 (593,3) | 2628,5 (627,8) | 2520,5 (602,0) | 2351,7 (561,7) | – | – | – | – | – | – |
| 1800 | 4304,9(1028,2) | – | 3458,3(826,0) | – | 2643,5(631,4) | 2797,6(668,2) | 2682,1(640,6) | 2505,0(598,3) | – | – | – | – | – | – |
| 1900 | 4572,0(1092,5) | – | 3690,2(881,4) | – | 2804,3(669,8) | 2967,2(708,7) | 2844,5(679,4) | 2659,5(635,2) | – | – | – | – | – | – |
| 2000 | 4844,1 (1157,0) | – | 3925,5 (937,6) | – | 2965,1 (708,2) | 3138,4 (749,6) | 3007,8 (718,4) | 2815,2 (672,4) | – | – | – | – | – | – |
| 2100 | 5115,4(1221,8) | – | 4163,4(994,4) | – | 3127,5 (747,0) | 3307,6 (790,4) | 3171,5 (757,5) | 2971,8 (709,8) | – | – | – | – | – | – |
| 2200 | 5386,7(1286,6) | – | 4402,0(1051,4) | – | 3289,2(785,6) | 3482,6(831,8) | 3335,2(796,6) | 3130,1(747,6) | – | – | – | – | – | – |
| 2300 | 5658,5(1351,5) | – | 4643,6(1109,1) | – | 3452,4(824,6) | 3656,3(873,3) | 3499,3(835,8) | 3289,6(785,7) | – | – | – | – | – | – |
| 2400 | 5930,6 (1416,5) | – | 4887,7 (1167,4) | – | 3615,3 (863,5) | 3831,3 (915,1) | 3664,7 (875,3) | 3449,5 (823,9) | – | – | – | – | – | – |
| 2500 | 6202,7 (1481,5) | – | 5132,2 (1225,8) | – | 3778,6 (902,5) | 4006,8 (957,0) | 3830,1 (914,8) | 3612,4 (862,8) | – | – | – | – | – | – |
( )( )
( )
( )
Рис. Пр-3. Номограмма для определения коэффициента ослабления лучей трехатомными газами – kг.: ϑ = tT = 750 °C; rH2O = H2O/100 = 17,3/100 = 0,173 ; Pn⋅ S = 25,3 ⋅ 1,4 ≈ 35 м⋅кПа или Pn⋅ S = 0,253 ⋅ 1,4 ≈ 0,35 м⋅кгс/см2 kг=1,25
Рис. Пр-4. Номограмма для определения степени черноты факела – a. при: k ⋅ 98–1 p ⋅ s = 0,316 ⋅ 98 ⋅ 1,4/98 = 0,44 («СИ»)или при: k ⋅ p ⋅ s = 0,316 ⋅ 1 ⋅ 1,4 («МКГСС»)
а=0,355
Рис. Пр-5. Номограмма для определения степени черноты экранированных камерных топок – am
Если не задана лучевоспринимающая поверхность – Hл, то ее определяют по формуле:
Hл = (FCT – f) ⋅ x, м2
где: f – площадь топки, не занятая трубными экранами (амбразуры горелки, лазы и т.п.);
x – угловой коэффициент (рис. Пр-6, Пр-7, Пр-8);
*Fст – полная поверхность стен топки в м2.
*При наличии экрана двустороннего облучения к фактической величине поверхности добавляется удвоенное произведение расстояния между осями крайних труб этого экрана на освещенную длину труб.
Рис. Пр-7. Угловой коэффициент двухрядного гладкотрубного экрана: 1 – с учетом излучения обмуровки при e≥1,4d; 2 – с учетом излучения обмуровки при e≥1,4d; 3 – без учета излучения обмуровки
При наличии экрана двустороннего облучения к фактической величине поверхности добавляется удвоенное произведение расстояния между осями крайних труб этого экрана на освещенную длину труб.
Рис. Пр-8. Угловой коэффициент однорядного экрана из гладких труб разных диаметров: I – для всего экрана; II – для труб малого диаметра. ξ – условный коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей – принимается по таблице
Коэффициент тепловой эффективности экранов: ψ = x ⋅ ζ, а в случае, когда стены топки закрыты участками экрана с различными коэффициентами эффективности ψср = ∑ψi ⋅ Fст ⋅ i/Fст .
Если в топке сжигается твердое топливо, то:
– параметр «М» при камерном сжигании высокореакционных твердых топлив и слоевом сжигании твердых топлив всех типов рассчитывают по формуле: М = 0,59 – 0,5 ⋅ xт;
– при камерном сжигании малореакционных твердых топлив (угля АШ и Т), а также каменных углей и высокой зольностью – по формуле: М = 0,56 – 0,5 ⋅ xт;
– коэффициент ослабления лучей топочной средой для светящегося пламени рассчитывают по формуле: k = 1,6 ⋅ ТТ/1000 – 0,5;
– для полусветящегося пламени – по формуле: k = kr ⋅ rn kn ⋅ µ
где: µ – концентрация золы в дымовых газах перед выходом из топки в г/нм3;
kп – коэффициент ослабления лучей в объеме, заполненном золовой пылью, рис. Пр-9.
– для топок со светящимся пламенем при сжигании жидких топлив и твердых топлив, богатых летучими, при S>2,5 м принимается a=1 и величину k определять не нужно.
Рис. Пр-9. Номограмма для определения коэффициента ослабления лучей в объеме, заполненном золовой пылью – kп: 1 – при сжигании углей, размолотых в барабанно-шаровых мельницах; 2 – при сжигании углей, размолотых в среднеходных и быстроходных мельницах; 3 – при сжигании углей и сланцев, размолотых в шахтных мельницах; 4 – при сжигании фрезерного торфа в шахтно-мельничных топках
