2 Расчетные методы определения несущей способности свай
Сваи-стойки
7.2.1 Расчетные методы следует использовать для оценки несущей способности свай-стоек при проектировании сооружений всех уровней ответственности.
Несущую способность Fd, кН, набивной и буровой свай, взаимодействующих со скальным грунтом, а также забивной сваи и сваи-оболочки, опирающейся на скальный или слабодеформируемый грунт, принимают равной несущей способности основания под нижним концом сваи Fdb
Несущую способность основания под нижним концом сваи Fdb следует определять, используя расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, по формуле
где γc – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, кПа;
A – площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая для свай сплошного сечения и полых свай с закрытым нижним концом равной площади поперечного сечения брутто, для полых свай круглого сечения с открытым нижним концом и свай-оболочек – равной площади поперечного сечения нетто при отсутствии заполнения их полости бетоном и равной площади поперечного сечения брутто при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров.
Для набивных, буровых свай и свай-оболочек, заполняемых бетоном, опирающихся на невыветрелые скальные грунты (без слабых прослоек) при ld < 0,5 м, R следует определять по формуле
где Rm – расчетное сопротивление массива скального грунта под нижним концом сваи-стойки, определяемое по Rc,m,n – нормативному значению предела прочности на одноосное сжатие массива скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа, определяемому, как правило, в полевых условиях;
γg – коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4.
Для предварительных расчетов оснований сооружений всех уровней ответственности значения характеристик Rm и Rc,m,n допускается принимать равным
где Rc и Rc,n – соответственно расчетное и нормативное значения предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа, определяются по результатам испытаний образцов отдельностей (монолитов) в лабораторных условиях;
Ks – коэффициент, учитывающий снижение прочности ввиду трещиноватости скальных грунтов, принимаемый по таблице 7.1.
Примечание.При опирании забивных свай на слабо деформируемые грунты, для которых не задано значение предела прочности на одноосное сжатие, допускается принимать величину R по таблице 7.2 как для гравелистых песков с повышающим коэффициентом Eгр/Ek0, где Eгр – модуль деформации слабодеформируемого грунта, а Ek0 – 50 МПа.
Таблица 7.1. СП 24.13330.2021
В любом случае значение R следует принимать не более 20000 кПа и не менее величины расчетного сопротивления под нижним концом сваи для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и с углом внутреннего трения φI = 32° согласно 7.2.7.
Расчетное сопротивление скального грунта R для набивных и буровых свай и свай-оболочек, заполняемых бетоном и заделанных в невыветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0,5 м, определяется по формуле
где Rm – определяется по формуле (7.7);
ld – расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочки в скальный грунт, м (рисунок 7.1);
df – наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной и буровой свай и сваи-оболочки, м.
Значение фактора заглубления 
R определяется по формуле (7.8), принимая фактор заглубления 
Примечание.При наличии в основании набивных, буровых свай и свай-оболочек выветрелых, а также размягчаемых скальных грунтов их предел прочности на одноосное сжатие следует принимать по результатам испытаний штампами или по результатам испытаний свай и свай-оболочек статической нагрузкой.
7.2.2 Для предварительной оценки несущей способности Fd сваи, прорезающей толщу скальных грунтов, ее величину допускается определять с учетом расчетного сопротивления грунтов основания на боковой поверхности сваи согласно приложению Д.
7.2.3 Для расчетов оснований сооружений классов КС-3 и КС-2, а также оснований, сложенных выветрелыми, размягчаемыми, со слабыми прослойками скальными грунтами, несущую способность сваи-стойки Fd следует принимать по результатам испытаний свай статической нагрузкой.
Висячие забивные, вдавливаемые всех видов и железобетонные сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта (забивные сваи трения)
7.2.4 Несущую способность Fd, кН, висячей забивной и вдавливаемой свай и железобетонной сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающей на вдавливающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле
где γc – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1.
Примечание.Коэффициент условий работы γc в формулах (7.9) и (7.12) следует принимать: для нормальных промежуточных опор линий электропередачи 1,2, а в остальных случаях 1,0;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.2;
A – площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;
u – наружный периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;
hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
γR,R, γR,f – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 7.4.
В формуле (7.9) следует суммировать сопротивления грунта по всем его слоям, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.
Примечания:
- Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (7.9), при этом за периметр u на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения – периметр поперечного сечения уширения. Расчетное сопротивление fi грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песках и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в глинистых грунтах сопротивление fi на участке ствола, расположенного выше уширения, следует принимать равным нулю.
- Расчетные сопротивления грунтов R и fi в формуле (7.9) для лессовых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в таблицах 7.2 и 7.3 для глубины 5 м. Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и fi, указанные в таблицах 7.2 и 7.3, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному их водонасыщению.
Таблица 7.2. СП 24.13330.2021
Глубина погружения нижнего конца сваи, м | Расчетные сопротивления R, кПа, под нижним концом забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта | ||||||
песков средней плотности | |||||||
гравелистых | крупных | – | средней крупности | мелких | пылеватых | – | |
глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном | |||||||
0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | |
3 | 7500 | 6600 | 3000 | 3100 | 2000 | 1100 | 600 |
4 | 8300 | 6800 | 3800 | 3200 | 2100 | 1250 | 700 |
5 | 8800 | 7000 | 4000 | 3400 | 2200 | 1300 | 800 |
7 | 9700 | 7300 | 4300 | 3700 | 2400 | 1400 | 850 |
10 | 10500 | 7700 | 5000 | 4000 | 2600 | 1500 | 900 |
15 | 11700 | 8200 | 5600 | 4400 | 2900 | 1650 | 1000 |
20 | 12600 | 8500 | 6200 | 4800 | 3200 | 1800 | 1100 |
25 | 13400 | 9000 | 6800 | 5200 | 3500 | 1950 | 1200 |
30 | 14200 | 9500 | 7400 | 5600 | 3800 | 2100 | 1300 |
35 | 15000 | 10000 | 8000 | 6000 | 4100 | 2250 | 1400 |
40 | 15800 | 10500 | 8600 | 6400 | 4400 | 2400 | 1500 |
Примечания:
| |||||||
Таблица 7.3. СП 24.13330.2021
Средняя глубина расположения слоя грунта, м | Расчетные сопротивления fi, кПа, на боковой поверхности забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек | ||||||||
песков средней плотности | |||||||||
крупных и средней крупности | мелких | пылеватых | – | – | – | – | – | – | |
глинистых грунтов при показателе текучести IL, равном | |||||||||
≤0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
1 | 35 | 23 | 15 | 12 | 8 | 4 | 4 | 3 | 2 |
2 | 42 | 30 | 21 | 17 | 12 | 7 | 5 | 4 | 4 |
3 | 48 | 35 | 25 | 20 | 14 | 8 | 7 | 6 | 5 |
4 | 53 | 38 | 27 | 22 | 16 | 9 | 8 | 7 | 5 |
5 | 56 | 40 | 29 | 24 | 17 | 10 | 8 | 7 | 6 |
6 | 58 | 42 | 31 | 25 | 18 | 10 | 8 | 7 | 6 |
8 | 62 | 44 | 33 | 26 | 19 | 10 | 8 | 7 | 6 |
10 | 65 | 46 | 34 | 27 | 19 | 10 | 8 | 7 | 6 |
15 | 72 | 51 | 38 | 28 | 20 | 11 | 8 | 7 | 6 |
20 | 79 | 56 | 41 | 30 | 20 | 12 | 8 | 7 | 6 |
25 | 86 | 61 | 44 | 32 | 20 | 12 | 8 | 7 | 6 |
30 | 93 | 66 | 47 | 34 | 21 | 12 | 9 | 8 | 7 |
35 | 100 | 70 | 50 | 36 | 22 | 13 | 9 | 8 | 7 |
40 | 107 | 74 | 53 | 38 | 23 | 14 | 9 | 8 | 7 |
Примечания:
| |||||||||
Таблица 7.4. СП 24.13330.2021
Способ погружения забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов | Коэффициент условий работы грунта при расчете несущей способности свай | |
под нижним концом γR,R | на боковой поверхности γR,f | |
1 Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами | 1,0 | 1,0 |
2 Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре: | ||
а) равном стороне квадратной сваи или диаметру сваи круглого сечения | 1,0 | 0,5 |
б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи или диаметра сваи круглого сечения | 1,0 | 0,6 |
в) на 0,15 м менее стороны квадратной сваи или диаметра сваи круглого сечения | 1,0 | 1,0 |
3 Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более | 1,0 | 0,9 |
4 Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты: | ||
а) пески средней плотности: | ||
крупные и средней крупности | 1,2 | 1,0 |
мелкие | 1,1 | 1,0 |
пылеватые | 1,0 | 1,0 |
б) глинистые с показателем текучести IL = 0,5: | ||
супеси | 0,9 | 0,9 |
суглинки | 0,8 | 0,9 |
глины | 0,7 | 0,9 |
в) глинистые с показателем текучести IL ≤ 0 | 1,0 | 1,0 |
5 Погружение молотами полых железобетонных свай с открытым нижним концом: | ||
а) при диаметре полости сваи менее 0,4 м | 1,0 | 1,0 |
б) то же, от 0,4 до 0,8 м | 0,7 | 1,0 |
6 Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в глинистых грунтах с показателем текучести IL ≤ 0,5 при диаметре уширения, равном: | ||
а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта | 0,9 | 1,0 |
б) 1,5 м в песках и супесях | 0,8 | 1,0 |
в) 1,5 м в суглинках и глинах | 0,7 | 1,0 |
7 Погружение вдавливанием свай: | ||
а) в пески крупные, средней крупности и мелкие | 1,1 | 1,0 |
б) в пески пылеватые | 1,1 | 0,8 |
в) в глинистые грунты с показателем текучести IL < 0,5 | 1,1 | 1,0 |
г) то же, IL ≥ 0,5 | 1,0 | 1,0 |
Примечание. Коэффициенты γR,R и γR,f по пункту 4 настоящей таблицы для глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 > IL > 0 определяют интерполяцией. | ||
7.2.5 Опирание нижних концов забивных и вдавливаемых свай на рыхлые пески или на глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, не рекомендуется. В случае, если принимается такое техническое решение, несущую способность Fd, кН, следует подтверждать результатами контрольных статических испытаний свай в соответствии с ГОСТ 5686.
7.2.6 Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и глинистые грунты, Fd, кН, с наклоном боковых граней ip ≤ 0,025 следует определять по формуле
где γc, R, A, hi, fi, γR,R, γR,f – см. формулу (7.9);
ui – наружный периметр i-го сечения сваи, м;
u0,i – сумма размеров сторон i-го поперечного сечения сваи, м, имеющих наклон к оси сваи;
ip – наклон боковых граней сваи, дол. ед.;
Ei – модуль деформации слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, кПа, определяемый по результатам компрессионных испытаний;
ki – коэффициент, зависящий от вида грунта и принимаемый по таблице 7.5;
ζr – реологический коэффициент, принимаемый равным 0,8.
Таблица 7.5. СП 24.13330.2021
7.2.7 Несущую способность Fdu, кН, висячей забивной и вдавливаемой свай и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле
где u, γR,f, fi, hi – см. формулу (7.9);
γc – коэффициент условий работы сваи в грунте (для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, γc = 0,6, на глубину 4 м и более γc = 0,8 – для всех сооружений).
Примечания:
- В формулах (7.11) и (7.16) следует принимать для нормальных промежуточных опор линий электропередачи γc = 1,2, для анкерных и угловых опор γc = 1,0, если удерживающая сила веса свай и ростверка равна расчетной выдергивающей нагрузке γc = 1,0, если удерживающая сила составляет 65% и менее расчетной выдергивающей нагрузки γc = 0,6, а в остальных случаях по интерполяции.
- В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при основном сочетании нагрузок, включающем только постоянные нагрузки и воздействия.
7.2.8 Несущую способность свай и баретт длиной свыше 40 м следует определять на основании численных расчетов с учетом 7.2.15. При этом начальное напряженное состояние массива грунта рекомендуется определять с учетом OCR по ГОСТ Р 58326 в соответствии с 7.7.13.
7.2.9 Предварительно значение ожидаемого максимального вдавливающего усилия при погружении свай вдавливанием следует принимать по формуле
где k – эмпирический коэффициент, определенный на основании сопоставления результатов значений несущей способности свай по ГОСТ 5686 и максимального усилия вдавливания при погружении свай. Допускается принимать величину k равной 1,6 для песков пылеватых, мелких и средней плотности и 2,0 – для плотных песков, для пылевато-глинистых грунтов с E более 12 МПа – 1,3 и 1,1 для грунтов с E менее 12 МПа.
Висячие набивные, буровые и сваи-оболочки, погружаемые с выемкой грунта и заполняемые бетоном (сваи трения)
7.2.10 Несущую способность Fd, кН, набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле
где γc – коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на глинистые грунты со степенью влажности Sr < 0,85 и на лессовые грунты – γc = 0,8, в остальных случаях – γc = 1;
γR,R – коэффициент надежности по сопротивлению грунта под нижним концом сваи; γR,R = 1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями и буроинъекционных свай по перечислению е) 6.5, для которых этот коэффициент следует принимать равным 1,3, и свай с уширением, устраиваемых путем механического разбуривания грунта, бетонируемых насухо γR,R = 0,5 и бетонируемых подводным способом, для которых γR,R = 0,3;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по 7.2.11; для набивной сваи, изготавливаемой по технологии, указанной в перечислениях а), б) 6.4 – по таблице 7.2;
A – площадь опирания сваи, м2, принимаемая равной:
u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
γR,f – коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по таблице 7.6;
fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;
hi – см. формулу (7.9).
Площадь опирания буроинъекционной сваи следует принимать по площади поперечного сечения уширения, а периметр поперечного сечения ствола – исходя из среднего значения диаметров dij сваи, которые следует определять по объему бетонной смеси, израсходованной на заполнение j-го разрядно-импульсного уширения в i-м слое грунта. Заданные в проекте уширения сваи уточняют при изготовлении опытных свай в конкретных грунтовых условиях.
Примечание.Для свай с уширением, устраиваемых путем механического разбуривания грунта, при наличии данных видеообследования скважин или результатов обследования скважин, указывающих на отсутствие бурового шлама на уровнях подошвы уширения скважин и дна приямка ниже уширения, допускается принимать:
Таблица 7.6. СП 24.13330.2021
Тип свай и способы их устройства | Коэффициент условий работы сваи γR,f | |||
песках | супесях | суглинках | глинах | |
1 Набивные, а также сваи, устраиваемые с вытеснением грунта по перечислению а) 6.4 при погружении инвентарной трубы с теряемым наконечником или бетонной пробкой | 1 | 1 | 1 | 0,9 |
2 Набивные виброштампованные | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 0,9 |
3 Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые: | ||||
а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом) и при использовании обсадных инвентарных труб, а также при выполнении их методом непрерывно перемещающегося шнека (НПШ) | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,6 |
б) под водой или под глинистым раствором | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 |
в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом) | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,7 |
4 Бареты по перечислению в) 6.5 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 0,6 |
5 Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта | 1,0 | 0,9 | 0,7 | 0,6 |
6 Сваи-столбы | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,6 |
7 Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200-400 кПа (2-4 атм), а также при выполнении их с инъекцией бетонной смеси через колонну проходных полых шнеков | 0,9 | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
8 Буроинъекционные сваи, устраиваемые с использованием разрядно-импульсной технологии по перечислению е) 6.5 | 1,3 | 1,3 | 1,1 | 1,1 |
7.2.11 Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи следует принимать:
где α1, α2, α3, α4 – безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.7 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания;
γ’1 – расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3, в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
γ1 – осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м3, расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
d – диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;
h – глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов – от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;
Таблица 7.7. СП 24.13330.2021
Коэффициент | Расчетные значения угла внутреннего трения грунта φ | ||||||||
23° | 25° | 27° | 29° | 31° | 33° | 35° | 37° | 39° | |
α1 | 9,5 | 12,6 | 17,3 | 24,4 | 34,6 | 48,6 | 71,3 | 108,0 | 163,0 |
α2 | 18,6 | 24,8 | 32,8 | 45,5 | 64,0 | 87,6 | 127,0 | 185,0 | 260,0 |
α3 при h/d, равном: | |||||||||
4,0 | 0,78 | 0,79 | 0,80 | 0,82 | 0,84 | 0,85 | 0,85 | 0,85 | 0,87 |
5,0 | 0,75 | 0,76 | 0,77 | 0,79 | 0,81 | 0,82 | 0,83 | 0,84 | 0,85 |
7,5 | 0,68 | 0,70 | 0,71 | 0,74 | 0,76 | 0,78 | 0,80 | 0,82 | 0,84 |
10,0 | 0,62 | 0,65 | 0,67 | 0,70 | 0,73 | 0,75 | 0,77 | 0,79 | 0,81 |
12,5 | 0,58 | 0,61 | 0,63 | 0,67 | 0,70 | 0,73 | 0,75 | 0,78 | 0,80 |
15,0 | 0,55 | 0,58 | 0,61 | 0,65 | 0,68 | 0,71 | 0,73 | 0,76 | 0,79 |
17,5 | 0,51 | 0,55 | 0,58 | 0,62 | 0,66 | 0,69 | 0,72 | 0,75 | 0,78 |
20,0 | 0,49 | 0,53 | 0,57 | 0,61 | 0,65 | 0,68 | 0,72 | 0,75 | 0,78 |
22,5 | 0,46 | 0,51 | 0,55 | 0,60 | 0,64 | 0,67 | 0,71 | 0,74 | 0,77 |
25,0 и более | 0,44 | 0,49 | 0,54 | 0,59 | 0,63 | 0,67 | 0,70 | 0,74 | 0,77 |
α4 при d, равном, м: | |||||||||
0,8 и менее | 0,34 | 0,31 | 0,29 | 0,27 | 0,26 | 0,25 | 0,24 | 0,23 | 0,22 |
4,0 | 0,25 | 0,24 | 0,23 | 0,22 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,18 | 0,17 |
Примечания:
| |||||||||
Таблица 7.8. СП 24.13330.2021
Глубина заложения нижнего конца сваи h, м | Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, при глинистых грунтах, за исключением просадочных, с показателем текучести IL, равным | ||||||
0,0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | |
3 | 850 | 750 | 650 | 500 | 400 | 300 | 250 |
5 | 1000 | 850 | 750 | 650 | 500 | 400 | 350 |
7 | 1150 | 1000 | 850 | 750 | 600 | 500 | 450 |
10 | 1350 | 1200 | 1050 | 950 | 800 | 700 | 600 |
12 | 1550 | 1400 | 1250 | 1100 | 950 | 800 | 700 |
15 | 1800 | 1650 | 1500 | 1300 | 1100 | 1000 | 800 |
18 | 2100 | 1900 | 1700 | 1500 | 1300 | 1150 | 950 |
20 | 2300 | 2100 | 1900 | 1650 | 1450 | 1250 | 1050 |
30 | 3300 | 3000 | 2600 | 2300 | 2000 | – | – |
≥ 40 | 4500 | 4000 | 3500 | 3000 | 2500 | – | – |
Примечания:
| |||||||
7.2.12 Расчетное сопротивление R, кПа, грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой с частичной выемкой грунта, но с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт под нижним концом сваи-оболочки), следует принимать по таблице 7.
2 с коэффициентом условий работы грунта, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с пунктом 4 таблицы 7.4, при этом расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
7.2.13 Несущую способность Fdu, кН, набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле
где γc – см. формулу (7.11);
u, γR,f, fi, hi – см. формулу (7.13).
7.2.14 Для набивных и буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, опирающихся нижним концом на глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай в соответствии с ГОСТ 5686.
7.2.15 Несущую способность свай длиной более 40 м следует определять компьютерными расчетами на основании построения графика “осадка-нагрузка”. При этом за величину несущей способности свай следует принимать нагрузку на сваю при расчетной величине осадки, равной 4 см.
Винтовые сваи
7.2.16 Несущую способность Fd, кН, винтовой однолопастной сваи диаметром лопасти d ≤ 1,2 м и длиной l ≤ 10 м, работающей на вдавливающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (7.17) (при других параметрах, в частности при двух и более лопастях, диаметре лопасти d >
1,2 м и погруженной длине сваи l > 10 м, действии горизонтальной силы или момента, – по данным испытаний сваи статической нагрузкой или результатам численных расчетов в нелинейной постановке с использованием апробированных моделей грунта)
где γc – коэффициент условий работы сваи, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий и определяемый по таблице 7.9;
γR,R, γR,f – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта. Следует принимать γR,R = 1, а γR,f = 1 во всех случаях, кроме устройства лидерных скважин, для которых следует руководствоваться пунктом 2 таблицы 7.4;
Fd0 – несущая способность лопасти, кН;
Fdf – несущая способность ствола, кН.
Несущая способность лопасти винтовой сваи определяется по формуле
где α1, α2 – безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 7.10 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φI (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной d);
c1 – расчетное значение удельного сцепления грунта в рабочей зоне, кПа;
γ1 – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;
h1 – глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой – от уровня планировки, м;
A – проекция площади лопасти, м2, считая по наружному диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т.е. за вычетом площади сечения ствола, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку.
Несущая способность ствола винтовой сваи определяется по формуле
где u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
fi – расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3 (осредненное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи);
h – длина ствола сваи, погруженная в грунт, м;
d – диаметр лопасти сваи, м.
Таблица 7.9. СП 24.13330.2021
Вид грунта | Коэффициент условий работы винтовых свай γc при нагрузках | ||
сжимающих | выдергивающих | знакопеременных | |
1 Глины и суглинки: | |||
а) твердые, полутвердые и тугопластичные | 0,8 | 0,7 | 0,7 |
б) мягкопластичные | 0,8 | 0,7 | 0,6 |
в) текучепластичные | 0,7 | 0,6 | 0,4 |
2 Пески и супеси: | |||
а) пески маловлажные и супеси твердые | 0,8 | 0,7 | 0,5 |
б) пески влажные и супеси пластичные | 0,7 | 0,6 | 0,4 |
в) пески водонасыщенные и супеси текучие | 0,6 | 0,5 | 0,3 |
Примечание. При определении коэффициентов условий работы γc для свай, работающих только на сжимающие нагрузки и силы пучения, значения коэффициента γc следует принимать по графе “сжимающих”, если по величине силы пучения не превышают 15% от сжимающих нагрузок и по графе “знакопеременных” в иных случаях. | |||
Таблица 7.10. СП 24.13330.2021
Расчетное значение угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φI | Коэффициенты | Расчетное значение угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φI | Коэффициенты | ||
α1 | α2 | α1 | α2 | ||
13° | 7,8 | 2,8 | 24° | 18,0 | 9,2 |
15° | 8,4 | 3,3 | 26° | 23,1 | 12,3 |
16° | 9,4 | 3,8 | 28° | 29,5 | 16,5 |
18° | 10,1 | 4,5 | 30° | 38,0 | 22,5 |
20° | 12,1 | 5,5 | 32° | 48,4 | 31,0 |
22° | 15,0 | 7,0 | 34° | 64,9 | 44,4 |
Стальные трубчатые сваи
7.2.17 Допускается применение стальных трубчатых свай с открытым и закрытым концами.
Стальные трубчатые сваи с открытым и закрытым концами с учетом сопротивления грунта под нижним торцом трубы сваи и сопротивления грунта по внешней боковой поверхности сваи.
Несущая способность свай из стальных труб, погружаемых с открытым нижним концом, работающих на вдавливающую нагрузку, должна определяться по результатам статических испытаний. Для назначения нагрузки при проведении статических испытаний стальных трубчатых свай, погружаемых с открытым концом, следует рассматривать два варианта работы сваи в предельном состоянии:
Искомая величина несущей способности свай из стальных труб, погружаемых с открытым нижним концом, работающих на вдавливающую нагрузку, должна приниматься наименьшей из рассматриваемых вариантов.
7.2.18 Сваи из стальных труб следует проектировать диаметром и толщиной стенки достаточными для обеспечения их прочности и устойчивости, а также несущей способности но грунту основания при действии на них нагрузок, которые могут возникать в процессе производства работ по погружению труб и при их эксплуатации. Внешний диаметр труб по всей длине свай должен быть одинаковым. Устройство колец жесткости на конце труб запрещается.
7.2.19 При определении несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом необходимо использовать расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи и на боковой поверхности с учетом формулы (7.9) и 7.2.
17, 7.2.20. К расчетным сопротивлениям следует вводить соответствующие понижающие коэффициенты условий работы, характерные для стальных трубчатых свай. Расчет на выдергивающие нагрузки стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом должен выполняться с учетом формулы (7.11) и 7.2.20.
Примечание.Определение несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом при опирании на скальные или слабодеформируемые грунты допускается только по результатам статических испытаний.
7.2.20 При определении несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом коэффициент условий работы грунта под нижним концом грунтовой пробки γR,R принимается равным 0,5, а коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности (наружной или внутренней) сваи γR,f, учитывающий вид грунта в слоях, принимается равным: 0,52 – для песчаных слоев грунта; 0,43 – для глинистых слоев грунта; 0,47 – для супесчаных слоев грунта.
7.2.21 Контроль несущей способности каждой производственной сваи следует предусматривать на основании результатов их динамических испытаний с одновременной обработкой этих результатов в соответствии с положениями волновой теории удара и данными, полученными при статических испытаниях опытных свай в соответствии с ГОСТ 5686.
7.2.22 Оборудование для забивки свай должно выбираться одновременно с выбором их размеров. Напряжения, возникающие при забивке свай, не должны превышать 0,8 значения предела текучести стали.
Комбинированные сваи
7.2.23 Комбинированные сваи могут устраиваться как непосредственно после устройства элемента по струйной технологии, пока грунтоцемент находится в жидком состоянии, так и после его твердения. В первом случае в качестве инвентарного элемента могут быть использованы металлические элементы (трубы, дутавры).
7.2.24 Элементы, устраиваемые по струйной технологии, эффективны для увеличения несущей способности свай по грунту при существенных запасах прочности по материалу инвентарного элемента свай. Прочностные характеристики грунтоцементных элементов должны назначаться в зависимости от грунтовых условий и расхода цемента.
Значения прочностных характеристик закрепленного массива грунта следует принимать в соответствии с СП 291.1325800 и подтверждать в ходе опытных и опытно-производственных работ. Объемы работ такого вида следует назначать при разработке проекта фундаментов.
7.2.25 В общем случае при устройстве комбинированных свай размер сердечника (d – круглой формы и b – квадратной) связан с диаметром грунтоцементной сваи D следующими соотношениями:
7.2.26 Несущая способность комбинированных свай должна определяться на основании статических испытаний. Назначение нагрузки для проведения испытаний следует проводить по таблицам 7.8 и 7.9, принимая γR,R = 1.
Трение (сопротивление) по боковой поверхности комбинированных свай должно определяться по таблице 7.2, при этом коэффициент условий работы по боковой поверхности комбинированной сваи с применением струйной технологии γR,f должен приниматься равным 0,85, а при устройстве бетонных элементов по таблице 7.6 – в зависимости от применяемой технологии.
7.2.27 Расчеты прочности по материалу комбинированных свай следует проводить исходя из обеспечения прочности:
Примечание.Численное моделирование элементов, закрепленных по струйной или буросмесительной технологии, рекомендуется выполнять с использованием расчетных моделей – идеальной упруго-пластичной модели и модели, в основе которой заложен нелинейный критерий прочности на сдвиг, разработанной специально для скальных грунтов.
7.2.28 Для защиты от коррозии металлической трубы в составе комбинированной сваи ее поверхность следует покрывать снаружи материалом, обладающим фрикционными свойствами для повышения несущей способности сваи. В качестве такого покрытия допускается использовать лакокрасочные материалы (эпоксидные или другого типа в соответствии с СП 28.13330) с введением в нее по массе 50%…70% песка крупностью 1…2 мм или рукав из тканого полимерного материала.
7.2.29 Испытание на выдергивание комбинированных свай с применением грунтоцементных элементов должно проводиться не ранее 14 сут в песчаных грунтах и 28 сут в глинистых грунтах после их устройства.
Учет отрицательного (негативного) трения грунта на боковой поверхности свай
7.2.30 Основание, в котором расположены сваи, может испытывать деформации из-за консолидации, набухания, пригрузки смежных областей и т. д. Отрицательное (негативное) трение, возникающее на боковой поверхности свай при осадке околосвайного грунта и направленное вертикально вниз, следует учитывать в случаях:
Примечание.Отрицательные силы трения, возникающие в просадочных грунтах, следует учитывать в соответствии с разделом 9.
7.2.31 Отрицательное трение учитывают до глубины, на которой значение осадки околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента (в соответствии СП 22.13330) превышает половину предельного значения осадки для проектируемого сооружения.
Расчетные сопротивления грунта fi принимают по таблице 7.3 со знаком «минус», а для торфа, ила, сапропеля – минус 5 кПа (рисунок 7.3, а). Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта fi, расположенного выше подошвы низшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, следует принимать:
- а) при подсыпках высотой менее 2 м для грунтовой подсыпки и слоев торфа – равным нулю, для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения – значениям по таблице 7.3 (рисунок 7.3, б);
- б) при подсыпках высотой от 2 до 5 м для грунтов, включая подсыпку, равным 0,4 значений, указанных в таблице 7.3, но со знаком «минус», а для торфа – минус 5 кПа (отрицательные силы трения) (рисунок 7.3, в);
- в) при подсыпках высотой более 5 м для грунтов, включая подсыпку, равным значениям, указанным в таблице 7.3, но со знаком «минус», а для торфа – минус 5 кПа (рисунок 7.3, г).
Примечание.Осадку околосвайного грунта допускается определять методом послойного суммирования в соответствии с СП 22.13330 без учета наличия свай или путем проведения численных расчетов.
7.2.32 В случае когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту начала возведения надземной части сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможное значение осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не превышает половины предельного значения осадки для проектируемого сооружения, сопротивление грунта на боковой поверхности сваи допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа значение fi следует принимать равным 5 кПа.
Если известны значения коэффициентов консолидации и модуля деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение значения осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (отрицательные силы трения) не от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, значение дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельного значения осадки для проектируемого сооружения.
3 Определение несущей способности свай по результатам полевых испытаний
7.3.1 Несущая способность свай в полевых условиях может быть определена следующими методами: статическими и динамическими испытаниями свай, испытаниями грунтов эталонной сваей, испытаниями грунтов статическим зондированием. Количество испытаний свай определяется проектом в зависимости от сложности грунтовых условий, величины нагрузок, передаваемых на основание и числа типоразмеров свай.
7.3.2 Испытания свай статической и динамической нагрузками и испытания грунтов эталонной сваей следует выполнять, соблюдая ГОСТ 5686, а испытания грунтов статическим зондированием – ГОСТ 19912.
7.3.3 Несущую способность Fd, кН, свай по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статическими нагрузками, а также по результатам их динамических испытаний следует определять по формуле
где γc – коэффициент условий работы сваи; в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок γc = 1; в случае выдергивающих нагрузок γc принимают по 7.2.7;
Fu,n – нормативное значение предельного сопротивления сваи, кН, определяемое в соответствии с 7.3.4 – 7.3.7, а также 7.3.9 – 7.3.11;
γc,g1 – коэффициент надежности по грунту, принимаемый по 7.3.4.
Примечание.Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, если условия испытаний соответствуют действительным условиям работы сваи в фундаменте сооружения.
7.3.4 В случае если число одинаковых свай, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести, нормативное значение предельного сопротивления сваи в формуле (7.20) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т. е.
В случае если число свай, испытанных в одинаковых условиях, составляет шесть и более, Fu,n и γc,g1 следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Fu, полученных по данным испытаний при значении доверительной вероятности α = 0,95.
Примечание.При обосновании допускается проведение испытания одной сваи в месте, с наиболее неблагоприятными условиями на участке строительства.
7.3.5 Если нагрузка при статическом испытании свай на вдавливание доведена до величины, вызывающей непрерывное возрастание их осадки s без увеличения нагрузки (при s ≤ 20 мм), то за частное значение предельного сопротивления Fu испытуемой сваи принимают нагрузку, зарегистрированную при предыдущей ступени загружения.
Во всех остальных случаях для фундаментов сооружений (кроме мостов и гидротехнических сооружений) за частное значение предельного сопротивления сваи Fu вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытуемая свая получает осадку, равную s, определяемую по формуле
где ζ – коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента сооружения su,mt к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки;
su,mt – предельное значение средней осадки фундамента проектируемого сооружения, устанавливаемое по СП 22.13330 как для объекта нового строительства.
Примечание.
Для реконструируемых сооружений значение s по формуле (7.21) допускается ограничивать значением максимальной осадки 
приложению Е СП 22.13330.2022.
Значение коэффициента ζ следует принимать равным 0,2 в случаях, когда испытание свай проводят при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают песчаные или глинистые грунты с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижними концами залегают глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции.
Если осадка, определенная по формуле (7.21), составляет более 40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи Fu следует принимать нагрузку, соответствующую s = 40 мм.
Для мостов и гидротехнических сооружений за предельное сопротивление сваи Fu при вдавливающих нагрузках следует принимать нагрузку на одну ступень менее нагрузки, при которой вызывается:
Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или более 1,5Fd, где Fd – несущая способность сваи, рассчитанная по формулам (7.6), (7.9), (7.10), (7.13), (7.17) и (7.18), а осадка сваи s при испытаниях окажется менее значения, определенного по формуле (7.21), или для мостов и гидротехнических сооружений – менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи Fu допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях такой сваи.
7.3.6 При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Fu (7.3.4) по графикам зависимости перемещений от нагрузок принимают нагрузку на одну ступень менее нагрузки, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.
Примечание.Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетных параметров системы «свая – грунт», используемых в расчетах по приложению Б.
7.3.7 При динамических испытаниях забивных железобетонных и деревянных свай длиной не более 20 м частное значение предельного сопротивления Fu, кН (7.3.4), по данным их погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах sa ≥ 0,002 м следует определять по формуле
Если фактический (измеренный) остаточный отказ sa < 0,002 м, то в проекте свайного фундамента следует предусматривать применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет sa ≥ 0,002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи Fu, кН, следует определять по формуле
В формулах (7.22) и (7.23):
η – коэффициент, принимаемый по таблице 7.11 в зависимости от материала сваи, кН/м2;
A – площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2;
M – коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай – по таблице 7.12 в зависимости от вида грунта под их нижними концами;
Ed – расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по таблице 7.13, или расчетная энергия вибропогружателей – по таблице 7.14;
sa – фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей – от их работы в течение 1 мин, м;
sel – упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;
m1 – масса молота или вибропогружателя, т;
m2 – масса сваи и наголовника, т;
m3 – масса подбабка (при вибропогружении свай m3 = 0), т;
m4 – масса ударной части молота, т;
ε – коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем ε2 = 0,2, а при вибропогружателе ε2 = 0;
θ – коэффициент, 1/кН, определяемый по формуле
здесь A, m4, m2 – см. формулы (7.22) и (7.23);
np, nf – коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи np = 0,00025 с·м/кН и для грунта на боковой поверхности сваи nf = 0,025 с·м/кН;
Af – площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м2;
g – ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2;
H – фактическая высота падения ударной части молота, м;
h – высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно примечанию 2 к таблице 7.13, для других видов молотов h = 0.
Частные значения предельного сопротивления при динамических испытаниях железобетонных свай длиной свыше 20 м, а также стальных свай любой длины по измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотами следует определять с помощью компьютерных программ, методы расчета забивки свай в которых основаны на волновой теории удара.
Примечание.При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения – с их учетом.
Таблица 7.11. СП 24.13330.2021
Таблица 7.12. СП 24.13330.2021
Таблица 7.13. СП 24.13330.2021
Вид молота | Расчетная энергия удара молота Ed, кДж |
1 Подвесной или одиночного действия | GHф |
2 Трубчатый дизель-молот | 0,9GHф |
3 Штанговый дизель-молот | 0,4GHф |
4 Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива | G(Hп – h) |
О б о з н а ч е н и я: Примечание. Среднее значение Hф за один залог из 10 ударов следует определять по формуле Hф = 0,0156t2, где t – время работы дизель-молота в залоге, фиксируемое секундомером с точностью до 0,1 с. Секундомер включают в момент первого удара и выключают на десятом ударе, не считая пускового. | |
Таблица 7.14. СП 24.13330.2021
Возмущающая сила вибропогружателя, кН | Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж |
100 | 45,0 |
200 | 90,0 |
300 | 130,0 |
400 | 175,0 |
500 | 220,0 |
600 | 265,0 |
700 | 310,0 |
800 | 350,0 |
7.3.8 Несущую способность Fd, кН, забивной висячей сваи, работающей на вдавливающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей или статическим зондированием следует определять по формуле (7.20), в которой следует принять γc = 1.
При этом нормативное значение Fun определяют на основе частных значений предельного сопротивления сваи Fu, кН, в месте испытания грунтов эталонной сваей или зондированием, определенных в соответствии с 7.3.9, 7.3.10 или 7.3.11.
Коэффициент надежности по грунту γc,g определяют на основе статистической обработки частных значений предельного сопротивления сваи Fu в соответствии с 7.3.4.
7.3.9 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов эталонной сваей Fu, кН, следует определять:
где γsp – коэффициент, принимаемый равным 1,25 при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и равным 1,0 для остальных грунтов;
u, usp – периметры поперечного сечения применяемой сваи и эталонной;
Fu,sp – частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН, определяемое по результатам испытания статической нагрузкой по 7.3.5;
где γR,R – коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи Rsp;
Rsp – предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа;
A – площадь поперечного сечения натурной сваи, м2;
γR,f – коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от fsp;
fsp – среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа;
h – глубина погружения натурной сваи, м;
u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м.
Примечание.При применении эталонной сваи типа II следует проверять соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает 20%, то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.
Таблица 7.15. СП 24.13330.2021
Rsp, кПа | Коэффициент γR,R в зависимости от Rsp | fsp, кПа | Коэффициент γR,f в зависимости от fsp для эталонных свай типов II и III | Коэффициент γR,f в зависимости от fsp для сваизонда | ||
для эталонных свай типа II | для эталонных свай типа III | при песках | при глинистых грунтах | |||
≤ 2000 | 1,15 | 1,40 | ≤ 20 | 2,00 | 1,20 | 0,90 |
3000 | 1,05 | 1,20 | 30 | 1,65 | 0,95 | 0,85 |
4000 | 1,00 | 0,90 | 40 | 1,40 | 0,80 | 0,80 |
5000 | 0,90 | 0,80 | 50 | 1,20 | 0,70 | 0,75 |
6000 | 0,80 | 0,75 | 60 | 1,05 | 0,65 | 0,70 |
7000 | 0,75 | 0,70 | 80 | 0,80 | 0,55 | – |
10000 | 0,65 | 0,60 | ≥ 120 | 0,50 | 0,40 | – |
≥ 13000 | 0,60 | 0,55 | – | – | – | – |
Примечания:
где ∑h’i, ∑h”i – суммарная толщина слоев соответственно песков и глинистых грунтов; γ’R,f, γ”R,f – коэффициенты условий работы эталонных свай соответственно в песках и глинистых грунтах. | ||||||
7.3.10 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования Fu, кН, следует определять по формуле
где Rs – предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;
f – среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;
h – глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи, м;
u – периметр поперечного сечения ствола сваи, м.
Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи Rs, кПа, по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле
где β1 – коэффициент перехода от qs к Rs, принимаемый по таблице 7.16 независимо от типа зонда по ГОСТ 19912;
qs – среднее значение сопротивления грунта, кПа, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d – диаметр круглого или сторона квадратного, или бόльшая сторона прямоугольного сечения сваи, м).
Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f, кПа, по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять:
где β2, βi – коэффициенты, принимаемые по таблице 7.16;
fs – среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, кПа, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;
fsi – среднее сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности зонда, кПа;
hi – толщина i-го слоя грунта, м.
Таблица 7.16. СП 24.13330.2021
Среднее значение сопротивления грунта qs, кПа | Коэффициент перехода β1 от qs к Rs | Среднее значение сопротивления грунта fs, fsi, кПа | Коэффициент перехода β2 от fs к f для зонда типа I | Коэффициент перехода βi от fsi к f для зонда типа II или III | ||||
для забивных свай | для винтовых свай при нагрузке | при песчаных грунтах | при глинистых грунтах | |||||
сжимающей | выдергивающей | при песчаных грунтах | при глинистых грунтах | |||||
≤ 1000 | 0,90 | 0,50 | 0,40 | ≤ 20 | 2,40 | 1,50 | 0,75 | 1,00 |
2500 | 0,80 | 0,45 | 0,38 | 40 | 1,65 | 1,00 | 0,60 | 0,75 |
5000 | 0,65 | 0,32 | 0,27 | 60 | 1,20 | 0,75 | 0,55 | 0,60 |
7500 | 0,55 | 0,26 | 0,22 | 80 | 1,00 | 0,60 | 0,50 | 0,45 |
10000 | 0,45 | 0,23 | 0,19 | 100 | 0,85 | 0,50 | 0,45 | 0,40 |
15000 | 0,35 | – | – | ≥ 120 | 0,75 | 0,40 | 0,40 | 0,30 |
20000 | 0,30 | – | – | – | – | – | – | – |
≥ 30000 | 0,20 | – | – | – | – | – | – | – |
Примечание. Для винтовых свай в песчаных грунтах, насыщенных водой, значения коэффициента β1 должны быть уменьшены в два раза. | ||||||||
7.3.11 Несущую способность винтовой сваи, работающей на сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам статического зондирования следует определять по формуле (7.20), а частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования – по формуле (7.27), где глубина принимается уменьшенной на значение диаметра лопасти.
Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (7.28). В этом случае β1 – коэффициент, принимаемый по таблице 7.16 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти.
7.3.12 Для буровой сваи, устраиваемой в соответствии с перечислением а) 6.5 и работающей на сжимающую нагрузку, несущую способность в точке зондирования Fdu, кН, допускается оценивать без использования данных о сопротивлении грунта на муфте трения установки статического зондирования, на основании расчета по формуле
где R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.17 в зависимости от среднего сопротивления конуса зонда qc, кПа, на участке, расположенном в пределах одного диаметра выше и до двух диаметров ниже подошвы сваи;
A – площадь подошвы сваи, м2;
fi – среднее значение расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи, кПа, на расчетном участке hi сваи, определяемое по данным зондирования в соответствии с таблицей 7.17;
hi – толщина i-го слоя грунта, которая должна приниматься не более 2 м;
γR,f – коэффициент работы, зависящий от технологии изготовления сваи и принимаемый:
7.3.13 Несущую способность Fd, кН, свай по результатам их расчетов по формуле (7.31), основанной на данных статического зондирования конусом, следует определять как среднее значение из частных значений Fdu для всех точек зондирования.
7.3.14 Для буровых свай, воспринимающих значительные вертикальные нагрузки, рекомендуется параллельно с расчетом несущей способности сваи по результатам статического зондирования проводить расчет несущей способности сваи по грунту в соответствии с подразделом 7.2. При расхождениях в полученных значениях несущей способности свай более 25% следует выполнять статические испытания свай.
Таблица 7.17. СП 24.13330.2021
7.3.15 При наличии на площадке данных испытаний статической нагрузкой на вдавливание от 3 до 5 забивных свай в одинаковых грунтовых условиях, а также результатов статического зондирования (шесть и более испытаний), и если результаты расчетов отличаются между собой не более чем на 25%, несущую способность определяют по формуле
где 
γc,g – коэффициент надежности по грунту, определяемый по результатам зондирования по формуле
где Vs – коэффициент вариации частных значений предельного сопротивления сваи, рассчитанных по данным зондирования.
Сп 60.13330.2022 отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. актуализированная редакция снип 41-01-2003 (с изменением n 1) от 16 декабря 2022 –
СП 60.13330.2022
СВОД ПРАВИЛ
__________________________________________________________________
Текст Сравнения СП 60.13330.2020 с СП 60.13330.2022 см. по ссылке;
Текст Сравнения СП 60.13330.2022 с СП 60.13330.2022 см. по ссылке.
– Примечание изготовителя базы данных.
___________________________________________________________________
ОКС 91.140.10, 91.140.30
Дата введения 2022-06-17
Сведения о своде правил
1 ИСПОЛНИТЕЛИ – ООО “СанТехПроект”; ОАО “СантехНИИпроект”; ООО ППФ “АК”; ООО “МАКСХОЛтехнолоджиз”; Третье монтажное управление; НИИМосстрой; ООО “Данфосс”
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 “Строительство”
3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)
4 УТВЕРЖДЕН Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 16 декабря 2022 г. N 968/пр и введен в действие с 17 июня 2022 г.
5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 60.13330.2022 “СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”
В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования – на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет
ВНЕСЕНО Изменение N 1, утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 22 января 2022 г. N 24/пр c 23.07.2022
Изменение N 1 внесено изготовителем базы данных по тексту М.: Стандартинформ, 2022
В настоящем своде правил приведены требования, соответствующие целям технических регламентов: Федерального закона “О техническом регулировании” [1], Федерального закона “Технический регламент о требованиях пожарной безопасности” [2], Федерального закона “Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации” [3], и Федерального закона “Технический регламент о безопасности зданий и сооружений” [4].
Актуализация СП выполнена авторским коллективом: ООО “СанТехПроект” (А.Я.Шарипов, А.С.Богаченкова, В.И.Ливчак), ОАО “СантехНИИпроект” (Т.И.Садовская), ООО ППФ “АК” (А.Н.Колубков), ООО “МАКСХОЛтехнолоджиз” (Г.К.Осадчий), НИИМосстрой (Г.П.Васильев), Третье монтажное управление (А.В.Бусахин), ООО “Данфосс” (В.Л.Грановский).
Изменение N 1 к СП 60.13330.2022 подготовлено авторским коллективом: НИИСФ РААСН (канд. техн. наук А.Ю.Неклюдов), ООО “СанТехПроект” (канд. техн. наук А.Я.Шарипов, М.А.Шарипов, А.С.Богаченкова), АО “ЦНИИпромзданий” (канд. техн. наук Л.В.Иванихина, канд. техн. наук А.С.Стронгин, Д.В.Капко), АС “АВОК СЕВЕРО-ЗАПАД” (д-р техн. наук А.М.Гримитлин, канд. техн. наук А.П.Волков), ООО “Арктос” (канд. техн. наук В.Э.Шкарпет, канд. техн. наук Л.Я.Баландина, К.В.Кочарьянц, И.Н.Тисленко).
(Измененная редакция, Изм. N 1).
1.1 Настоящий свод правил устанавливает нормы проектирования и распространяется на системы внутреннего тепло- и холодоснабжения, отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха в помещениях зданий и сооружений (далее – зданий), вновь возводимых, реконструируемых, модернизируемых или капитально ремонтируемых зданий, а также при восстановительном ремонте.
1.2 Настоящий свод правил не распространяется на системы:
а) отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха защитных сооружений гражданской обороны; сооружений, предназначенных для работ с радиоактивными веществами, источниками ионизирующих излучений; объектов подземных горных работ и помещений, в которых производятся, хранятся или применяются взрывчатые вещества;
б) специальных нагревающих, охлаждающих и обеспыливающих установок и устройств для технологического и электротехнического оборудования; аспирации, пневмотранспорта и пылегазоудаления от технологического оборудования и пылесосных установок.
2.1 В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:
ГОСТ 30494-2022 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях
ГОСТ 32548-2022 Вентиляция зданий. Воздухораспределительные устройства. Общие технические условия
ГОСТ 12.1.003-83 Система стандартов безопасности труда. Шум. Общие требования безопасности
ГОСТ 12.1.005-88 Система стандартов безопасности труда. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны
ГОСТ 32415-2022 Трубы напорные из термопластов и соединительные детали к ним для систем водоснабжения и отопления. Общие технические условия
ГОСТ Р ЕН 13779-2007 Вентиляция в нежилых зданиях. Технические требования к системам вентиляции и кондиционирования
ГОСТ Р 52539-2006 Чистота воздуха в лечебных учреждениях. Общие требования
ГОСТ Р 53300-2009 Противодымная защита зданий и сооружений. Методы приемосдаточных и периодических испытаний
ГОСТ Р 53306-2009 Узлы пересечения ограждающих строительных конструкций трубопроводами из полимерных материалов. Метод испытаний на огнестойкость
ГОСТ 15150-69* Машины, приборы и другие технические изделия. Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуатации, хранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды
СП 2.13130.2022 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты
СП 7.13130.2022 Отопление, вентиляция и кондиционирование. Требования пожарной безопасности
СП 12.13130.2009 Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности
СП 20.13330.2022 “СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия” (с изменением N 1)
СП 50.13330.2022 “СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий”
СП 51.13330.2022 “СНиП 23-03-2003 Защита от шума”
СП 54.13330.2022 “СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные”
СП 56.13330.2022 “СНиП 31-03-2022* Производственные здания”
________________
* Вероятно ошибка оригиала. Следует читать “СНиП 31-03-2001”. – Примечание изготовителя базы данных.
СП 61.13330.2022 “СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов”
СП 73.13330.2022 “СНиП 3.05.01-85 Внутренние санитарно-технические системы зданий”
СП 118.13330.2022 “СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения”
СП 124.13330.2022 “СНиП 41-02-2003. Тепловые сети”
СП 131.13330.2022 “СНиП 23-01-99* Строительная климатология”
СП 230.1325800.2022 Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей (с изменением N 1)
СП 281.1325800.2022 Установки теплогенераторные мощностью до 360 кВт, интегрированные в здания. Правила проектирования и устройства
СП 300.1325800.2022 Системы струйной вентиляции и дымоудаления подземных и крытых автостоянок. Правила проектирования
СанПиН 2.2.4.548-96 Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений
СанПиН 2.1.2.2645-10 Санитарно-эпидемиологические требования к условиям проживания в жилых зданиях и помещениях
СанПиН 2.1.3.2630-10 Санитарно-эпидемиологические требования к организациям, осуществляющим медицинскую деятельность
СанПиН 2.1.4.1074-01 Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды центральных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества
СанПиН 2.4.1.3049-13 Санитарно-эпидемиологические требования к устройству, содержанию и организации режима работы дошкольных образовательных организаций
Примечание – При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования – на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю “Национальные стандарты”, который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя “Национальные стандарты” за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде технических регламентов и стандартов.
(Измененная редакция, Изм. N 1).
В настоящем своде правил приняты термины по ГОСТ 30494, ГОСТ 12.1.005, СП 2.13130, СП 7.13130, СП 12.13130 и следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 аварийная вентиляция: Регулируемый (управляемый) воздухообмен в помещении, обеспечивающий предотвращение увеличения до опасных значений концентраций горючих газов, паров и пыли при их внезапном поступлении в защищаемое помещение.
3.2 вентиляция: Организация естественного или искусственного обмена воздуха в помещениях для удаления избытков теплоты, влаги, вредных и других веществ с целью обеспечения допустимого микроклимата и качества воздуха в обслуживаемой или рабочей зонах.
3.3 вентиляционная сеть: Система воздуховодов и других элементов, обеспечивающая подачу в помещение наружного воздуха.
3.4 верхняя зона помещения: Зона помещения, расположенная выше обслуживаемой или рабочей зоны.
3.5 взрывоопасная смесь: Смесь воздуха или окислителя с горючими газами, парами легковоспламеняющихся жидкостей, горючими пылями или волокнами, которая при определенной концентрации и возникновении источника инициирования взрыва способна взорваться.
Примечание – Взрывоопасность веществ, выделяющихся при технологических процессах, следует принимать по заданию на проектирование
3.6 вредные вещества: Вещества, для которых органом санитарно-эпидемиологического надзора установлена предельно допустимая концентрация (ПДК).
3.7 газовый инфракрасный излучатель светлый: Газовый излучатель с открытой атмосферной горелкой, не имеющей организованного отвода продуктов горения и температурой излучающей поверхности более 600°С.
3.8 газовый инфракрасный излучатель темный: Газовый излучатель с вентиляторным газогорелочным блоком с организованным отводом продуктов горения за пределы помещения и температурой излучающей поверхности менее 600°С.
3.9 герметичность (воздухонепроницаемость) воздуховода: Величина допустимой утечки воздуха через материал воздуховода, соединения, устройства или оборудования вентиляционной системы.
3.10 гидравлическая и тепловая устойчивость систем отопления, теплоснабжения: Способность системы поддерживать заданное расчетное относительное распределение расхода теплоносителя при изменении расхода и теплоотдачи по всем отдельным участкам, отопительным приборам и другим элементам системы.
3.11 градирня вентиляторная закрытая: Тепломассообменный аппарат рекуперативного типа, в котором охлаждаемая жидкость (вода, раствор) подается в теплообменник, наружная поверхность которого обдувается потоком воздуха и орошается оборотной водой.
3.12 градирня вентиляторная открытая: Тепломассообменный аппарат смесительного типа, в котором охлаждение оборотной воды происходит при ее непосредственном контакте с потоком воздуха.
3.13 дисбаланс воздухообмена: Разность расходов воздуха, подаваемого в помещение (здание) и удаляемого из него системами вентиляции, кондиционирования и воздушного отопления с механическим побуждением.
3.14 зона дыхания: Пространство радиусом 0,5 м от лица человека.
