Гост 21.403-80 система проектной документации для строительства. обозначения условные графические в схемах. оборудование энергетическое.
Все ГОСТы
>>
ГОСТы«Отопление и газоснабжение»
ГОСТ
21.403-80
Группа
Ж 01
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
СИСТЕМА
ПРОЕКТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА
ОБОЗНАЧЕНИЯ
УСЛОВНЫЕ ГРАФИЧЕСКИЕ В СХЕМАХ
ОБОРУДОВАНИЕ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ
System of design
documents for construction.
Graphic symbols in diagrams.
Power installations
Дата
введения 1981-07-01
ИНФОРМАЦИОННЫЕ
ДАННЫЕ
УТВЕРЖДЕН
И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением
Государственного комитета СССР по делам
строительства от 31 октября 1980 г. N 173
Переиздание.
Февраль 1987 г.
1.
Настоящий стандарт устанавливает
графические обозначения энергетического
оборудования в теплотехнических схемах
энергетических сооружений.
Примечания:
1.
Основные патрубки оборудования в
таблицах указаны условно без обозначения
подводимых и отводимых сред.
2.
Размеры условных графических обозначений
указаны в миллиметрах.
2.
Условные графические обозначения котлов
и камер сгорания приведены в табл. 1.
Таблица
1
3.
Условные графические обозначения
реакторов для атомных электростанций
и оборудования 1 контура приведены в
табл. 2.
Таблица
2
Наименование | Обозначение |
1. Реактор (общее | |
Примечания: 1. Ядерное лом процентах, от | |
2. который начения, | |
3. Реактор тель | |
4. Реактор | |
5. давлением | |
6. Реактор, | |
7. Реактор уране () лаждаемый | |
8. | |
9. БН | |
10.Сепаратор | |
11.Компенсатор ядерного | |
12.Компенсатор ядерного | |
13.Гидроемкость | |
14.Насос | |
15.Барботер | |
16.Деаэратор | |
17.Деаэратор | См. |
18.Монжюс | |
19.Аппарат | |
20.Спринклер |
4.
Условные графические обозначения турбин
и турбинного оборудования приведены в
табл. 3.
Таблица
3
———————–
*
Если сепаратор многоступенчатый, поз.
1 повторяют в зависимости от числа
ступеней.
5.
Условные графические обозначения
оборудования вспомогательных систем
приведены в табл. 4.
Таблица
4
6.
Условные графические обозначения
оборудования водоподготовки приведены
в табл. 5.
Таблица
5
Примечание.
В верхней части условного обозначения
фильтра после буквенного обозначения
римской цифрой указывается ступень.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Справочное
ПЕРЕЧЕНЕНЬ
СТАНДАРТОВ НА УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ,
ПОДЛЕЖАЩИХ УЧЕТУ
ПРИ ВЫПОЛНЕНИИ СХЕМ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
ГОСТ
2.722-68 Обозначения условные графические
в схемах. Машины
электрические
ГОСТ
2.780-68 Обозначения условные
графические. Элементы
гидравлических
и пневматических сетей
ГОСТ
2.782-68 Обозначения условные графические.
Насосы и
двигатели
гидравлические и пневматические
ГОСТ
2.745-68 Обозначения условные графические
в схемах.
Электронагреватели,
устройства и установки
электротермические
Текст документа сверен
по:
официальное издание
Госстрой СССР –
М.: Издательство стандартов,
1987
Маркировка паровых котлов по госту
ГОСТ 3619-82 распространяется на паровые станционные котлы (D=0,16÷4000 т/ч, Р =1÷25 МПа). В соответствии с этим ГОСТом, условное обозначение марки котла состоит из индексов и чисел расположенных в следующем порядке:
1. обозначение типа котла;
Е—-котел с естественной циркуляцией;
Пр–котел с принудительной циркуляцией;
П—прямоточный котел;
К—котел с комбинированной циркуляцией.
Если к данным индексам добавляется маленькая буква (п), то имеется промежуточный перегрев пара- (Еп, Прп, Пп, Кп).
2. паропроизводительность в т/ч (D);
3. абсолютное давление в МПа (P );
4. температура острого перегретого пара в °С (t );
Если имеется промежуточный перегрев (t ), то указывается температура острого и вторичного пара (t /t ).
Если t = t , то эти температуры обозначаются одной цифрой.
Если t = t , то цифра отсутствует, где t -температура насыщения при данном давлении.
5. индекс вида (типа) топлива;
К——– каменный уголь, полуантрацит;
Б——– бурый уголь;
С——– сланец;
Г,М—– газ, мазут;
О——- отходы;
Д——- другие виды топлива.
6. индекс типа топки (для газомазутного котла тип топки не указывается);
Т —твердое шлакоудаление;
Ж — жидкое шлакоудаление; Например,
Р—-слоевая топка; Е-420-13,8-560-БТ
В —вихревая топка; Еп-670-13.8-545-КЖ
Ц— циклонная топка; Пр-20-4-СР
Ф—топка с кипящим (флюидизированным) слоем. Еп-600-10-510/530-КФ
Если топка под наддувом, то ставится буква Н. Пп-1000-25-545/555-ГМН
Рис. 14. Внешний вид котла.
Рис. 15. Котлоагрегат с естественной циркуляцией и вихревой топкой
лекция№3
Топливо
Органическое топливо – это вещество, способное активно вступать в реакцию с кислородом воздуха, обладающее значительным удельным тепловыделением, происходящим при высокой температуре продуктов горения.
В энергетике используются твердое, жидкое и газообразное топлива.
Твердое топливо имеет растительное происхождение (за исключением веществ животного происхождения). Превращение исходного органического вещества в топливо происходит в течение долгого времени под воздействием большого количества факторов (температура, давление, влияние микроорганизмов и т.д.). Так как условия превращения различны, то различна и степень превращения вещества в топливо, степень углефикации. (углефикация – процесс насыщения вещества углеродом за счет освобождения кислорода и азота). Зрелость топлива не всегда соответствует его геологическому возрасту.
Важнейшими характеристиками твердого топлива являются: влажность W, величина которой может изменяться (5÷60%), зольность (содержание негорючей минеральной части А=5÷50%), выход летучих на горючую массу V (4÷80%).
Естественным жидким топливом является сырая нефть – это смесь органических соединений (главным образом углеводороды). В состав нефти входят соединения O , N , S, различные смолы. Энергетическим топливом является продукт переработки нефти – мазут (W=1÷3%, А=0,1÷0,3%). Поэтому удельная теплота сгорания в два раза выше, чем у твердого топлива. Мазута из нефти получается 40÷60%.
В энергетике используется мазут М40, М100, М200, где 40, 100, 200 показатель величины условной вязкости при температуре 500С.
Преимущества мазута перед твердым топливом:
1. высокая теплота сгорания;
2. легко транспортируется по трубопроводу;
3. легко воспламеняется и имеет устойчивое горение;
4. не требует устройств для удаления золы и шлака.
Недостатки:
1. коррозия и загрязнение поверхностей нагрева, особенно при сжигании мазута с высоким содержанием серы;
2. наличие вредных выбросов в атмосферу в виде: SO , SO , и окислов азота.
Газообразное топливо представляет собой смесь горючих и негорючих газов, содержащих небольшое количество примесей в виде водяных паров и пыли. Естественные природные газы имеют биологическое происхождение и являются продуктами разложения. Основной составляющей (80÷95%) природного газа является метан CH . Искусственные и попутные газы в большей степени засорены негорючими примесями и обладают меньшей теплотой сгорания по сравнению с естественными.
Газовое топливо обладает теми же преимуществами что и мазут, но выраженными в большей степени. Его применение дает минимальную коррозию поверхностей нагрева и минимальное загрязнение окружающей среды.
Состав топлива
Твердое и жидкое органическое топливо состоит из сложных химических соединений, содержащих углерод, водород, серу, кислород, азот, влагу и минеральную часть.
· C, H, Sл – горючая часть;
· O, N – внутренний балласт;
· W, A – внешний балласт.
Газообразное топливо представляет собой смесь горючих и негорючих газов с небольшой примесью пыли. Его состав:
· CH = 80÷95%, , H , CO, Н2S – горючая часть;
· – негорючая часть.
Один килограмм водорода выделяет при сгорании тепла в несколько раз больше, чем углерод. Один килограмм серы выделяет при сгорании тепла в 3,5 раза меньше, чем углерод.
Сера, содержащаяся в твердом топливе делится на:
· S -органическую (входит в состав органических соединений);
· Sк –колчеданная (входит в состав колчедана или пирита FeS2);
Sс -сульфатную(входит в состав сульфатов, не горит и переходит в золу и шлаки );
· Sл = S Sк –летучая сера горит (окисляется кислородом воздуха).
По содержанию серы различают следующие виды мазута:
· S ≤0,5 мазут малосернистый;
· S ≥1,7 мазут высокосернистый;
· 0,5<S<1,7 мазут сернистый.
Жидкое и твердое топливо имеет сложный молекулярный состав, поэтому их состав выражается в процентах веса элементов. Топливо, на складе станции, называется рабочим. Состав топлива на рабочую массу записывается в следующем виде:
C H S N O A W =100%
Аналитическая масса – топливо, доведенное до воздушно-сухого состояния.
Wа =Wр – Wвн
Рис. 14 Схема элементарного состава топлива
W Wa O N H C S Sк Sс A
C H N S O =100% W=A=Sк=0
Органическая масса
C H S N O =100%
Горючая масса W=A=0
C H S N O A =100% Сухая масса W=0
C H S N O A W =100% Аналитическая масса
C H S N O A W =100% Рабочая масса
Пересчет состояния топлива с одной массы на другую ведется с помощью коэффициента пересчета .
Таблица 1. Коэффициенты пересчета на различные массы топлива
При хранении и транспортировке топлива его зольность и влагосодержание могут изменяться.
→ коэффициент пересчета при этом: .
Теплота сгорания
Теплотой сгорания называется количество теплоты, выделившейся при полном сгорании единицы массы или объема топлива , . Различают высшую и низшую теплоту сгорания. Высшей теплотой сгорания называется количество тепла, выделяемое при полном сгорании единицы топлива с учетом теплоты конденсации, образующейся при горении водяных паров. Низшая теплота сгорания – это количество тепла без учета теплоты конденсации.
, где
r = 600 – скрытая теплота парообразования.
Количество водяных паров получающихся при сжигании 1кг топлива
, где:
Wp/100-влага топлива (делим на 100, чтобы перейти от % к кг);
(запишем стехиометрическую реакцию окисления атомарного водорода)
с учётом молекулярных весов (закон сохранения масс)
4кг 32кг=36кг
1кг 8кг = 9кг
9Нр./100-вес водяных паров, образующиеся при окислении 1 кг водорода топлива.
При изменении внешнего балласта топлива пересчет у низшей теплоты сгорания
проводится следующим образом:
При изменении балласта топлива → высшая теплота сгорания ( ) пересчитывается, как и состав топлива – 2= 1*
Пересчет низшей теплоты сгорания ( )при изменении внешнего балласта топлива
1. при изменении зольности ( ) пересчет ведется аналогично составу топлива:
2. при изменении влажности топлива пересчет низшей теплоты ведется через высшую теплоту сгорания, которая пересчитывается аналогично составу топлива:
Для твердого и жидкого топлив теплота сгорания может быть примерно рассчитана по полуэмпирической формуле Менделеева.
, Мдж/кг.
Теплота сгорания природного газа может быть рассчитана следующим образом:
Теплота сгорания топлива определяется на калориметре.
Вид топлива | WP | AP | VГ | QНР (Мкал/кг) |
% | ||||
антрацит | 8..10 | 20..30 | 4..6 | 5,2..5,5 |
каменный уголь | 5..25 | 10..50 | 8..45 | 3..6 |
бурый уголь | 20..50 | 6..30 | 40..70 | 2,2..4,5 |
сланцы | 10..20 | 55..60 | 80..90 | 2..2,7 |
торф | 40..50 | 6..8 | 1,8..2 | |
мазут | 1..3 | 0,1..0,3 | 9..9,1 | |
газ | 8..11 |
лекция№4
§
Зольность
Ископаемое твердое топливо содержит негорючие вещества, состоящие главным образом из: глины ( ), силикатов (SiO ), сульфатов.
Важнейшей эксплуатационной характеристикой золы является ее плавкость. Плавкость определяется путем помещения образца в виде трехгранной пирамиды в печь.
13мм
6мм t t t3
Рис. 15 Температурные характеристики золы
температура начала деформации (1000÷1200°C)-оплавляется вершина пирамиды;
( – температура газов за топкой);
t – температура размягчения (1100÷1400°C)-образец теряет форму;
t – температура жидко-плавкого состояния (1200÷1500°C);
t – температура истинно жидкого состояния (при которой шлак подчиняется законам движения жидкости).
При организации жидкого шлакоудаления температура газов в нижней части топки должна быть на 100° выше, чем t .
Влажность.
Различают четыре вида влажности:
1. механически удерживаемая влага;
2. капиллярная влага, находящаяся в капиллярах или порах;
3. коллоидная влага; входит в состав коллоидов, находящихся в топливе;
4. кристаллогидратная влага.
Выход летучих
При нагревании твердого топлива без доступа воздуха, топливо разделяется на газообразную и парообразную части, а также твердый остаток (кокс).
Под летучими понимается выход газов без водяных паров, выраженных в процентах массы топлива. Состав летучих:
· СО, СnHm, H2 – горючая часть;
· O2, N2 – негорючая часть.
Наибольшая часть летучих выделяется при нагреве топлива до 850°С. Полное выделение при 1100-1200°С.
Степень углефикации топлива и выход летучих взаимосвязаны. Топливо с малой степенью углефикации имеет большой выход летучих, но в их состав входит много кислорода, поэтому удельная теплота сгорания небольшая.
Древесина
Антрацит
Влияние выхода горючих летучих особенно велико в начальной стадии горения, т.е. при воспламени топлива.
Топливо с большим выходом летучих называется высокореакционным и наоборот с малым выходом летучих – низкореакционным. Таким образом, под реакционной способностью топлива, понимается способность топлива воспламеняться.
Данная величина положена в основу классификации твердых топлив:
· Д – длиннопламенный
· Г – газовый
· ГЖ – газовый жирный
· КЖ – коксовый жирный
· ОС – отощенный спекающийся
· СС – слабоспекающийся
· Т – тощий
· А – антрацит .
Классификация по крупности (размеру кусков δ).
· П – плиты ( )
· К – крупный (δ=100-50 мм)
· О – орех (δ=50-25 мм)
· М – мелкий (δ=25-13 мм)
· С – семечка (δ=13-6 мм)
· Ш – штыб (δ=6-0 мм)
· Р – рядовой (без ограничения размера).
Таким образом, имеем следующие марки каменных углей: АШ, ТСШ, ДР, ГМС и т.д.
К бурым относятся угли с высоким выходом летучих с теплотой сгорания влажной беззольной массы Qн <5700 . Эти угли отличаются большой пористостью, высокой гигроскопической влажностью и большой общей влажностью с пониженным содержанием С и повышенным содержанием О. Удельная теплота сгорания . Они обладают малой механической прочностью, плохо выдерживают длительное хранение, превращаются в мелочь и самовозгораются из-за самоокисления.
Классификация бурых углей проводится по общей рабочей влаге ( )
· Б1 – >40%
· Б2 – =30-40%
· Б3 – <30% (лучший)
Сланцы занимают среди твердого топлива особое место. Это минерал, пропитанный органическими соединениями сходными по составу с нефтью. Его характеристики:
Характеристики жидкого топлива (мазута)
Свойства мазута разделяют на управляемые и неуправляемые:
1. управляемые – те, которые могут изменятся в процессе подготовки топлива: вязкость, содержание влаги, плотность, содержание серы.
2. неуправляемые – те, которые практически не изменяются в процессе подготовки: зольность, температура застывания, температура вспышки, температура воспламенения.
Классификация ведется по условной вязкости и содержанию серы.
В энергетике вязкость мазута принято измерять в градусах условной вязкости.
,где
-время истечения мазута при температуре t через калиброванное отверстие вязкозиметра
– время истечения дистиллированной воды при t=20оС через то же отверстие (постоянная вязкозиметра).
Относительная плотность мазута – это отношение плотности мазута при данной температуре к плотности воды при температуре 4°С. .1<или>1
Сернистость, зольность, температура вспышки, температура воспламенения, температура застывания.
§
Относительная плотность газового топлива – отношение плотности газа к плотности воздуха при нормальных условиях.
н.у. –t=0°С, P=760 мм рт. ст.
Пределы взрывоопасности. , (нп- нижний предел, вп- верхний предел взрываемости).
Токсичность– это способность отравлять живые организмы. Существуют пределы допустимых концентраций.
.
этилмеркаптан (16 г на 1000 м ).
Приведенные характеристики
под приведенными характеристиками понимают отношение характеристики топлива в процентах к 1000 ккал (в системе МКГСС) или к 4190 кДж (в системе СИ) его низшей теплоты сгорания.
;
;
(МКГСС);
(СИ). Условное топливо
. В качестве условного принимают топливо с теплотой сгорания или 29,33 МДж/кг.
В соответствии с этим каждое топливо имеет тепловой эквивалент >или<1.
ЛЕКЦИЯ №5
Элементы теории горения
Под горением понимают процесс химического взаимодействия топлива и окислителя, при интенсивном выделении тепла, скачкообразном росте температур, концентрации продуктов горения и снижении концентрации окислителя. При горении происходит преобразование химической энергии топлива в тепловую энергию, идущую на нагрев продуктов сгорания.
Химические реакции, идущие с выделением тепла, называются экзотермическими.
Химические реакции, идущие с поглощением тепла, называются эндотермическими.
Существуют и другие виды реакций: гомогенные,гетерогенные.
Интенсивность горения характеризуется скоростью химической реакции. Под скоростью гомогенной химической реакции понимают массовое количество вещества, которое реагирует в единицу объема, в единицу времени.
Считают, что скорость гомогенной реакции подчиняется закону действующих масс, т.е. пропорциональна произведению реагирующих веществ или масс.
, где (1)
m и n – число молей реагирующего вещества, k – постоянная скорости горения.
Например:
При данной температуре концентрация пропорциональна парциальному давлению соответствующего газа.
(2)
При сжигании твердого топлива парциальное давление паров продуктов газификации, а следовательно и их концентрации есть величины постоянные при данной температуре.
(3)
Константа скорости горения определяется по закону Аррениуса:
E –энергия активации;
R –газовая постоянная;
T–температура процесса в градусах °К.
Это выражение показывает, что в реакции участвуют не все молекулы топлива, а только молекулы, обладающие энергией активации, т.е. энергией, достаточной для разрушения внутренних связей.
Для того, чтобы сообщить топливу достаточное количество энергии его необходимо подогреть.
.
Рис. 16 Влияние температуры на величину константу скорости горения
Таким образом, k показывает долю молекул, участвующих в процессе горения. k – характеристика полного числа столкновений молекул реагирующих веществ.
Горение твердого топлива
Различают два периода:
1. сушка при температуре около 100°С. Время сушки зависит от влажности, от размеров кусков, от условий теплообмена.
2. горение состоящее из следующих стадий:
а) выход летучих и образование нелетучего остатка;
б) горение летучих;
в) горение нелетучего коксового остатка.
Примерно 90% времени занимает горение коксового остатка (С).
Учитывают также, что при этом выделяется основное количество тепла. Горение твердого топлива в основном определяется механизмом и кинетикой горения углерода.
Рис. 17 Схема горения коксовой частицы
1. поверхность коксовой частицы
2. граница ламинарного слоя
3. турбулентный поток.
Данное горение протекает на поверхности и относится к гетерогенным реакциям: в этом процессе подводится кислород, который реагирует с частицами твердого топлива.
Скорость химической реакции зависит от скорости подвода кислорода к поверхности реагирования и от кинетики химической реакции.
Количество O , подведенное в единицу времени можно определить.
a) Поверхность ламинарного слоя
, А – коэф. турбулентной диффузии. (4)
b) Поверхность частиц:
, толщина ламинарного слоя. (5)
D – коэффициент молекулярной диффузии.
Совместное решение уравнений (4) и (5):
(6)
(7)
– константа скорости диффузии.
Таким образом, количество кислорода, подводимого к поверхности, является функцией: . В свою очередь является функцией, зависящей от скорости обтекания, размера частицы и вязкости потока: .
При установившемся процессе горения скорость процесса равна скорости подвода кислорода:
(8)
С другой стороны, ранее получено, что скорость гетерогенного горения равна:
(9)
Совместное решение уравнений (8) и (9) дает выражение для скорости горения:
(10)
(11)
где – приведенная константа скорости горения, представляющая из себя единицу, деленную на сопротивление процессу горения.
химическое (кинетическое) сопротивление;
– диффузионное сопротивление;
– общее сопротивление.
В зависимости от соотношения этих сопротивлений, на которые влияют от температура процесса, диаметр частиц, скорость обтекания и т.д., различают кинетическую и диффузионную области горения. Рассмотрим зависимость скорости процесса горения от температуры процесса и диаметра частиц (δ).
Рис. 18 Области горения
При низких температурах (t<1000°С), скорость процесса горения ограничивается кинетическим или химическим сопротивлением процесса горения. Определяющим фактором скорости процесса является температура. Область горения называется кинетической – (II).
В области (t>1400°C) скорость реакции горения ограничивается скоростью подвода кислорода. Данная область называется диффузионной (I)
В диапазоне температур 1000-14000С – область III на скорость влияют оба фактора (температура процесса горения и скорость подвода кислорода). Данная область называется промежуточной –(III).
Горение жидкого топлива
При горении жидкого топлива температура воспламенения и горения выше температуры кипения отдельных его фракций, поэтому жидкое топливо вначале испаряется, а затем сгорание паров смеси с воздухом происходит при одном агрегатном состоянии. Скорость горения определяется скоростью испарения капель мазута, которая зависит от качества распыла и от скорости подвода кислорода. Снижение диаметра капель ведет к увеличению поверхности испарения, повышению температуры процесса, усилению теплообмена. Горение паров жидкого топлива происходит в диффузионной области. При недостатке кислорода наблюдается термический крекинг, т.е. образование тяжелых углеводородов в виде мельчайших частиц углерода (сажи), что снижает полноту сгорания топлива.
Условия повышения интенсивности сжигания жидкого топлива:
1. предварительный подогрев;
2. тонкое распыливание;
3. подвод воздуха в ядро факела;
4. хорошие условия перемешивания;
5. поддерживание температуры в ядре факела выше 550°С.
Горение газового топлива
Установлено, что скорость протекания горения газового топлива значительно выше, чем по закону действующих масс и закону Аррениуса. В действительности реакции протекают не непосредственно между исходными веществами, а через ряд промежуточных стадий, в которых участвуют и исходные молекулы и активные осколки в виде O , H , OH, при этом энергия активации промежуточных стадий значительно ниже, а скорость протекания реакций выше.
Началу реакции предшествует период индукции или период зарождения активных частиц за счет разрушения части исходных молекул. Горение газового топлива происходит по законам цепных разветвленных реакций (ЦРР), открытых академиком Семёновым.
Согласно данной теории, превращение исходных веществ в конечные происходит через систему промежуточных звеньев, включающих:
1. зарождение цепи;
2. разветвление цепи (одна активная частица превращается в две или более активных частиц);
3. обрыв цепи.
Рассмотрим реакцию на примере горения водорода,
где М – активная молекула
Рис. 19 Схема ЦЦР горения водорода
За один цикл из одного активного атома водорода образуется три активных атома водорода; после второго цикла – 9; после третьего – 27 (реакция лавинообразная).
В реальных условиях часть активных атомов погибает. При этом в каждом сечении факела наблюдается установившийся процесс. Интенсивность сжигания газа определяется условиями смесеобразования.
ЛЕКЦИЯ №6
Материальный баланс котла
§
Горение – это реакция соединения горючих элементов топлива (H, C, S) с окислителем.
Горение называют химически полным, если в результате процесса горения образуются продукты полного окисления.
При отсутствии избыточного кислорода состав продуктов сгорания при полном горении выражается уравнением:
Если в процессе горения образуются газообразные продукты неполного окисления (CO, H и др.), то горение называется химически неполным.
Теоретически необходимым количеством воздуха (V0) называется объем воздуха при нормальных условиях, который требуется для полного сгорания единицы топлива или .
Для определения данной величины V0 запишем стехиометрические химические реакции горения.
Для твердого и жидкого топлива, состав которых выражается в процентах веса, эти реакции (стехиометрические соотношения) имеют вид:
12кг 32кг=44кг 4кг 32кг=36кг 32кг 32кг=64кг или
1кг кг= кг 1кг 8кг=9кг 1кг 1кг=2кг
Согласно закону сохранения масс (где 12, 32, 44 и т.д. – атомарные и молекулярные веса реагирующих веществ и продуктов реакций.
На основании вышеприведенных реакций и учитывая, что воздух содержит 21% кислорода по объёму, получим:
, где – вес О2 для окисления 1кг топлива
– плотность кислорода при нормальных условиях ( – молекулярный вес О2, – объём 1 кмоля идеального газа при н.у.)
.
Для газообразного топлива состав выражается в процентах объема. Запишем стехиометрические соотношения процесса окисления горючих компонентов газообразного топлива, учитывая, что 1 кмоль любого газа при нормальных условиях занимает один и тот же объем (22,41 нм3/кмоль).Закона сохранения объёма не существует.
2H O =2H O; 2CO O = 2CO ; CH 2O =CO 2H O
2м 1м3 2м3 2м3 1м3 2м3 1м3 2м3 1м3 2м3
1м3 0.5м3 1м3 1м3 2м3 1м3
2H S 3O =2H O 2SO
2м3 3м3 2м3 2м3
1м3 1.5м3 1м3 1м3
Таким образом, теоретически необходимый объем воздуха для сжигания газ. топлива
,
где H , CO … – в процентах объема.
Коэффициент избытка воздуха
Поскольку процесс перемешивания топлива с воздухом неидеален, то для обеспечения полного сгорания топлива, необходимо подавать воздуха в топку больше .
Коэффициентом избытка воздуха (α) называется отношение действительного количества воздуха () к теоретически необходимому ().
– для твердого топлива;
– для газа и мазута (топка под разрежением);
– для газа и мазута (топка “под наддувом”).
Определение объёмов продуктов сгорания
При полном сгорании топлива и α=1 объем газа состоит из объема трехатомных газов, объема азота и объема водяных паров.
, где
= – объем трехатомных газов
– объем сухих газов
Для определения объема указанных составляющих, снова используем вышеприведенные реакции горения.
При сжигании твердого и жидкого топлива (состав в % веса)
Объем трехатомных газов
Объем азота состоит из азота воздуха ( ) и азота топлива ( ), где = 28/22,41 – плотность азота.
Объем водяных паров. Водяные пары в продуктах сгорания появляются за счет: окисления водорода ( ), влаги топлива ( ), влагосодержания воздуха ( или 13 ) и пара при распыле мазута в паровых мазутных форсунках( , кг/кг).
– плотность водяных паров.
При сжигании топлива с α>1 объем газов ( ) будет равен:
При химически неполном горении и α>1 объем газов равен:
и т.д.
При этом объем сухих газов:
и т.д.
При сжиганиигазообразного топлива (состав топлива в % объема),из вышеприведенных реакций окисления горючих газов, имеем
, где
При изменении балласта топлива ( ) объемы теоретически необходимого количества воздуха и газов , , пересчитываются по тем же коэффициентам пересчета, что и состав топлива.
Объемы сухих газов можно определить, зная состав топлива и объемы составляющих продукты сгорания, из соотношения:
(1)
Для твердого и жидкого топлива:
(2)
Для газового топлива:
(3)
Из данных выражений можно получить, что равен:
(4)
где и – содержание компонентов в топливе.
– процентное содержание этих газов в продуктах сгорания.
(5)
Контроль избытка и присосов воздуха
Эффективность процесса горения и экономичность работы парового котла в значительной степени определяется величиной коэффициента избытка воздуха в топке (αт)
и присосов воздуха по газовому тракту (∆α).
Снижение коэффициента избытка воздуха в топке и присосов воздуха ведет к снижению расхода электроэнергии на тягу и дутье. Снижается потеря тепла с уходящими газами, но чрезмерное снижение коэффициента избытка воздуха в топке (αт) может привести к потерям, связанным с недожогом топлива. Поэтому контроль коэффициента избытка воздуха в топке (αт) и присосов в газоходы (∆α) имеет важное значение при эксплуатации котла
Рассмотрим газовый тракт парового котла.
– присос воздуха в i-ый газоход.
,
где , -коэффициенты избытка воздуха до и за i-ым газоходом
;
.
§
Для определения присосов и коэффициентов избытка воздуха используются следующие формулы:
1. углекислотная;
2. кислородная;
3. азотная.
Углекислотная формула
При полном сгорании топлива и α=1 сухие газы состоят из ( ). Если бы азот поступал только из воздуха, то он составил бы 79%, а – 21%, но это не так.
Величина зависит от содержания азота в топливе, реальное значение зависит еще и от коэффициента избытка воздуха.
Объем сухих газов соответствует объему воздуха. Следовательно при α=1 .
.
При α>1 – углекислотная формула.
Недостаток данного выражения в том, что состав топлива нестабилен, поэтому значения нестабильно особенно для твердого топлива, следовательно возникает неточность определения коэффициента избытка воздуха по углекислотной формуле.
Кислородная формула
Теоретически необходимый объем воздуха можно записать в виде:
,
где – это избыточное количество воздуха в продуктах сгорания.
(1).
При химически неполном горении и α>1 состав сухих газов можно записать выражением:
.
В данном выражении содержание кислорода в процентах равно:
.
.
Аналогично:
.
.
– кислородная формула.
При полном горении и пренебрегая содержанием азота в топливе:
.
Если принять содержание азота в продуктах горения 79%, то получим кислородную формулу в простейшем виде:
.
При химически неполном горении кислородная формула имеет вид:
,
где избыточное количество кислорода равно:
,
где – содержание кислорода по газовому анализу;
( )-объем кислорода на окисление (сжигание) газообразных продуктов неполного сгорания ( ).
Содержание азота определяется как остаточный член уравнения материального баланса
.
Точность кислородной формулы снижается, если азот в заметном количестве содержится в топливе.
Для таких случаев используется азотная формула:
, где – азотная формула,
где -содержание азота в продуктах сгорания; – содержание азота в топливе.
ЛЕКЦИЯ №7
Энтальпия (теплосодержание) воздуха и продуктов сгорания
В расчетах энтальпию продуктов сгорания и воздуха относят к единице массы твердого, жидкого или к единице объема газообразного, сожженного топлива.
IГ, IВ ; или ; .
При α=1 Энтальпия теоретического объема продуктов сгорания состоит
(1);
Энтальпию теоретического объема отдельных составляющих продуктов сгорания записывают в следующем виде
; ; ; ,
где – доля минеральной части топлива, уносимая из топки продуктами сгорания в виде золы. , где – доля минеральной части топлива переходящей в шлак.
Например, при твердом шлакоудалении .
При
.
Последнее выражение показывает, что энтальпия газов определяется температурой и коэффициентом избытка воздуха. С увеличением коэффициента избытка воздуха увеличивается энтальпия.
Энтальпия газов в схеме б) будет меньше при = Const энтальпии газов в схеме а).
Тепловой баланс котла
Степень совершенства работы парового котла характеризуется его КПД, который учитывает полноту сгорания топлива в топке и глубину охлаждения продуктов сгорания. Все тепло, выделившееся в топке за счет сгорания топлива, делится на полезноиспользуемое и тепловые потери (7-12%).
Распределение тепла в котельном агрегате описывается уравнением теплового баланса, которое составляется в размерном виде на единицу сожженного топлива.
, или , где (1).
– располагаемое тепло, вносимое в котел;
– полезно используемое тепло, которое идет на нагрев воды, ее испарение и перегрев пара;
– потери тепла с уходящими газами; – потери тепла с химическим недожогом;
– потери тепла с механическим недожогом; – потери тепла в окружающую среду через обмуровку;
– потери тепла с физическим теплом шлака.
Если (1) разделить на и умножить на 100, то получим уравнение теплового баланса в процентах.
, % где (2).
,% (3).
Располагаемое тепло:
.
– основная величина; теплота сгорания топлива;
= учитывается, как правило, при сжигании мазута (tм=100-120°).
, учитывается при распыле мазута с помощью пара. ≈0,3 кг/кг – расход пара на кг мазута.
.
– тепло внешнего подогрева воздуха. В некоторых случаях, для исключения коррозии, воздух перед входом в воздухоподогреватель подогревается с помощью пара в паровом калорифере.
.
Это тепло идет на разложение карбонатов, содержащихся в топливе.
.
– это содержание карбонатов в топливе в пересчете на CO
§
При нормальной эксплуатации потеря тепла с уходящими газами ( ) – основная потеря тепла в котле (5-10%). Данная потеря обусловлена тем, что продукты сгорания, покидающие котел, имеют температуру выше температуры окружающего воздуха.
При этом энтальпия уходящих газов:
Таким образом, потеря тепла с уходящими газами является функцией температуры и объема уходящих газов:
зависит от коэффициента избытка воздуха и от влажности топлива:
.
Коэффициент избытка воздуха уходящих газов зависит от коэффициента избытка воздуха, подаваемого в топку и от присосов воздуха по газовому тракту, т.е. определяется плотностью газового тракта и его схемой. Для снижения температур уходящих газов можно увеличить величину поверхностей нагрева; однако это вызовет дополнительные затраты на металл и увеличит аэродинамическое сопротивление газового тракта. Поэтому выбор оптимальной температуры уходящих газов есть технико-экономическая задача
.
затраты на топливо ( )
затраты на металл
затраты на эл.энерг.(тяга, дутье)
Рис. 20. Определение оптимальной температуры уходящих газов
При сжигании высокосернистых топлив необходимо учитывать затраты на ремонт поверхностей нагрева вследствие повреждений из-за низкотемпературной коррозии.
Потеря тепла от химической неполноты горения
В продуктах горения могут присутствовать газообразные продукты неполного окисления. Если продукты сгорания покидают топку, то горение завершается и они выбрасываются в атмосферу, вследствие чего теряется часть тепла. Тепло, которое могло бы выделиться при дожигании этих газообразных продуктов, составляет:
где CO, H , CH ,…., – есть горючая часть продуктов сгорания.
В нормальных режимах для низкореакционных твердых топлив эта потеря равна 0 ( =0).
Для высокореакционных каменных углей, бурых углей, мазута =0,5%.
Величина данной потери определяется или зависит от коэффициента избытка воздуха в топке, от качества смесеобразования, от времени пребывания топлива в топке, от температуры процесса горения, которая зависит от теплотворной способности топлива, нагрузки котла, температуры горячего воздуха.
1 – идеальные условия смесеобразования;
2 – реальная зависимость при номинальной нагрузке;
3 – реальная зависимость при пониженной нагрузке.
При снижении коэффициента избытка воздуха в топке (αT) ниже критического (αKP), наблюдается резкое повышение потери тепла с химическим недожогом, ввиду нехватки окислителя.
ЛЕКЦИЯ №8
§
Данная потеря возникает вследствие того, что коксовые частицы, не успевшие полностью сгореть в топке, удаляются из котла со шлаками и золой.
.
При проектировании данную потерю выбирают в зависимости от вида топлива и способа сжигания.
При испытаниях котла величина определяется по выражению:
– доли минеральной части, переходящие в золы и шлак; в сумме составляют 1.
– содержание горючих (кокса) в золе или шлаке (в %).
– зольность.
– теплота сгорания кокса.
Рассмотрим зависимость величины потери тепла с механическим недожогом топлива от коэффициента избытка воздуха и выхода летучих.
Данная зависимость построена при условии оптимальной тонкости помола.
При возрастает вследствие плохого перемешивания топлива с воздухом и нехватки кислорода. При увеличение вызвано снижением температуры факела (подачей большого количества избыточного воздуха) и недостаточным временем пребывания частиц в топке.
Таким образом, на влияют:
1. реакционная способность топлива;
2. коэффициент избытка воздуха, качество смесеобразования;
3. тонкость помола твердого топлива;
4. длительность пребывания в топке и от температуры;
5. метод удаления шлака (при жидком шлакоудалении снижается вследствие более высокой температуры в топке);
6. температура горячего воздуха
7. равномерность распределения топлива и воздуха по горелкам
Потеря тепла в окружающую среду (через обмуровку)
Согласно ПТЭ температура наружных поверхностей нагрева котла не должна превышать 45°С при температуре воздуха 25°С.
Данная потеря объясняется теплообменом между наружной поверхностью и окружающим воздухом. Величина данной потери зависит от температуры стенки, от условий теплоотдачи, от разницы температур стенки и воздуха , от паропроизводительности котла D.
= .
, т.к. данную потерю тепла экспериментально определять довольно сложно, поэтому ее, как правило, находят из графика:
Снижение с ростом нагрузки объясняется тем, что величина отданного наружному воздуху тепла ( ), увеличивается медленнее, чем расход топлива (В).
Для учета данной потери при расчете котла вводится понятие коэффициента сохранения тепла.
Потеря тепла с физическим теплом шлака
Эта потеря имеет место, поскольку шлак имеет температуру выше, чем температура окружающего воздуха.
При твердом шлакоудалении =600°С
При жидком шлакоудалении = °С (1200-1500°С).
.
Таким образом, данная потеря тепла зависит от:
1. от способа удаления шлака;
2. от зольности топлива;
3. от способа организации процесса горения.
§
где ωc – скорость потока в слое, ωп – скорость потока над слоем, Fп – сила сопротивления потоку над слоем.
Скорость потока в слое выбирается такой, что устойчивость слоя нарушается.
Скорость потока в слое больше скорости витания частицы. Над слоем скорость потока уменьшается, а частица возвращается в слой; т.о. частица топлива совершает вертикальные возвратно-поступательные движения, что приводит к лучшему перемешиванию топлива с воздухом без механической шуровки слоя. Процесс сжигания автоматизируется
Такая топка также используется для сжигания частиц размером δ=20÷30 мм (дробленое топливо). Здесь в 1 м3 слоя содержится ≈ 400÷600 кг топлива, значит, горение устойчивое, скорость его также регулируется расходом вторичного или третичного воздуха. Позволяет успешно сжигать органические вещества с содержанием минеральной части до 80%.
Важным преимуществом топок с кипящим слоем является их экологическая безопасность. Выбросы окислов азота (NOx) сокращаются на 70-80%, а окислов серы на 50%, за счет связывания серы топлива в гипс (CaSO4). Перспективна разработка котлов данного типа для сжигания канско-ачинских углей.
Данный тип топки используется в металлургии при обжиге колчедана, медных, цинковых руд, и начинает использоваться в энергетике особенно за рубежом (1995-2003г. Барнаульская ТЭЦ – БКЗ-420-140-560КФ на экибастузском угле.
Факельные (прямоточные)
Fс> Р
Согласно закону Стокса,
Частицы твердого топлива здесь сгорают, двигаясь в потоке газов, поэтому размер частиц составляет δ=0÷0,2(1,0)мм. В 1 м3 топки сгорает ≈ 20÷30 г топлива, значит, горение чувствительно к нарушениям режима. При использовании топки данного типа не требуется механическая подача топлива и удаление шлаков, может сжигаться любой вид топлива. Процесс горения автоматизируется и может быть использован для создания котлов практически неограниченной тепловой производительности.
Циклонные топки
Fцб – центробежная сила.
Транспорт твердых частиц δ=1÷5 мм (крупный размер частиц позволяет снизить потери энергии на размол) осуществляется закрученным газовоздушным потоком. Скорость потока выбирается такой, чтобы сила сопротивления потоку была больше веса частиц Fс>Р. При этом мелкие частицы, для которых Fс>Fцб, сгорают в газовоздушном потоке, а крупные частицы (Fс<Fцб) отжимаются к внутренней стенке циклона и сгорают на ней. Имеются хорошие условия подвода окислителя, процесс горения интенсивен, проходит при высокой температуре, поэтому внутренняя стенка циклона покрывается огнеупорным материалом. Для циклонных топок характерна высокая доля шлака (ашл=0,8÷0,9).
К преимуществам относятся хорошие условия смесеобразования и значительное сокращение объема топки по сравнению с факельной.
Основные показатели топок.
1. Вид топлива.
2. Коэффициент избытка воздуха в топке αТ.
3.КПД топки, % .
4. Тепловая мощность топки, кВт: .
5. Тепловое напряжение объема топки, кВт/м3: ,
где VT – объем топки.
6. Тепловое напряжение сечения топки, кВт/м2:
ЛЕКЦИЯ №10
§
Твердое топливо размалывается в мельницах до размеров δч=0÷200 (1000) мкм (верхний предел определяется реакционной способностью топлива). Сухая, свежеприготовленнная пыль адсорбирует значительное количество воздуха, вследствие чего ρпыли= 400÷500 кг/м3. Слежавшаяся пыль имеет более высокую плотность ρпыли=800÷900 кг/м3. Основными характеристиками топливной пыли является фракционный состав и тонкость помола.
Фракционным составом называется распределение количества частиц по весу в зависимости от размера частиц.
Rδ = f(δ),
где Rδ –полный остаток частиц размером δ, содержание частиц размером больше δ, в % массы.
Dδ – полный проход частиц размером δ (процентное содержание частиц по массе размером меньше δ).
Для каждого размера частиц δ соблюдается равенство
Rδ Dδ=100%
Наиболее простым способом определения фракционного состава пыли является ситовой анализ. Для этого навеска топлива просеивается через комплект сит, в которых размер в свету последовательно снижается от 2000 до 40 мкм. Для определения фракционного состава, навеска топлива помещается на верхнее сито и в течении некоторого времени, в зависимости от характеристик пыли, производится её просев на рассевочной машине. По окончании производится взвешивание остатков пыли на каждом сите и рассчитываются величины полных остатков Rδ по выражению
,
где – полный остаток на верхнем сите,
– сумма частных (фракционных) остатков на ситах с номерами (i) от 2 до n (n-порядковый номер в комплекте дна- δ=0).
В качестве примера рассмотрим рассев навески пыли весом 20 грамм на комплекте сит от 400 до 50мкм.
Размер ячейки сита δ в мкм | Величина остатка в граммах | Величина полного остатка R в граммах | Величина полного остатка R в % |
0,1 | 0,1 | 0,5 | |
0,9 | 1,0 | 5,0 | |
2,5 | 3,5 | 17,5 | |
3,5 | 7,0 | 35,0 | |
3,0 | 10,0 | 50,0 | |
4,5 | 14,5 | 72,5 | |
5,5 | 20,0 | 100,0 |
В результате пыль делится на фракции по размеру.
На основании ситового анализа строится кривая фракционного состава.
Приблизительно фракционный состав описывается уравнением Розина-Раммлера:
,
где b, n – эмпирические коэффициенты; δ – размер частиц. n – коэффициент равномерности структуры готовой пыли. Для монофракции n=∞. В реальных размольных установках n=0,7-1,3.
Коэффициент равномерности структуры готовой пыли, (n) оказывает влияние на экономичность размола топлива и эффективность сжигания пыли. Чем больше n, тем меньше в данной пыли мелких (переизмельченных) и крупных (недомолотых) частиц. Поэтому сокращается расход энергии на размол, т.к. мощность, потребляемая мельницей пропорциональна удельной площади поверхности пыли, которая увеличивается при переизмельчении частицы. С другой стороны, полнота сгорания твердых частиц также зависит от размера. Механический недожог топлива q4 определяется в основном присутствием крупных недомолотых частиц.
Величина n может быть определена на основании ситового анализа по полным остаткам двух размеров:
,
где , – полные остатки на ситах 90 и 200 мкм
В энергетике тонкость помола топлива оценивается (содержанием частиц крупнее 90 мкм).
Определение оптимальной тонкости помола проводится на основании технико-экономических расчетов, учитывающих стоимости топлива, металла, электроэнергии, реакционной способности топлива, оборудование и схему системы пылеприготовления.
Топливо | Vг, % | R90опт, % |
АШ | 4÷8 | |
Т | 8÷10 | |
Г; Д | >30 | 25÷30 |
Размольные свойства топлива
Производительность одной и той же мельницы при прочих равных условиях зависит от механической прочности топлива. В энергетике эта величина оценивается коэффициентом размолоспособности лабораторным относительным КЛО:
,
где , – удельные расходы электроэнергии на размол соответственно эталонного топлива (АШ) и испытуемого топлива.
Иначе,
,
т.е. КЛО показывает, во сколько раз производительность мельницы на испытуемом топливе выше производительности мельницы на эталонном топливе.
Тип топлива | КЛО |
Донецкий АШ | 0,95 |
Донецкий Т | 1,5 |
Кизеловский Г | |
Подмосковный БЗ | 1,7 |
Березовский БЗ | 1,2 |
Сланцы | 2,5 |
Размолоспособность реального топлива оценивается коэффициентом КРТ:
,
где ПДР – поправка на степень дробления (начальную крупность топлива);
ПВЛ – поправка на влажность.
Абразивность топлива влияет на продолжительность рабочей кампании мельницы и характеризуется относительным коэффициентом абразивности [г/кВт*ч]:
,
где – убыль веса мелющих органов мельницы, выполненных из углеродистой Ст3 (г);
– работа мельницы (кВт*ч).
=0,3÷0,8 г/квт∙ч в зависимости от абразивности топлива.
Износостойкость стали оценивается относительным коэффициентом износостойкости:
,
где – убыль веса мелющих органов мельницы, выполненных из эталонной углеродистой Ст3 ;
– убыль веса мелющих органов мельницы, выполненных из из рассматриваемой более твердой стали марки Х.
Взрываемость пыли. Топливная пыль в смеси с воздухом при определенных условиях может образовывать взрывоопасную смесь. Взрываемость определяется следующими факторами:
· VГ– выхода летучих;
· WP – влажности;
· AP – зольности;
· SPЛ – содержания летучей серы;
· R90 – тонкости помола топлива;
· μ – концентрации угольной пыли [кг пыли/кг воздуха] (0,3÷0,6)
· tаэр – температура аэросмеси;
· О2 – содержания кислорода в аэросмеси.
При VГ <10% – топливо невзрывоопасно.
Наиболее взрывоопасными являются пыли Кизеловских, Донецких и Кузнецких газовых углей, пыли бурых углей, фрезторфа. Воспламенение пыли чаще всего происходит в результате самовозгорания слежавшейся пыли и реже – от внешнего источника. Наиболее опасными режимами с точки зрения образования взрывов являются нестационарные режимы, особенно пуск системы пылеприготовления.
Взрыв угольной пыли является следствием воспламенения в замкнутом пространстве газообразных продуктов, выделяющихся при нагревании топлива.
При недостатке кислорода образование взрыва невозможно.
Взрывобезопасные объемные концентрации О2:
Топливо | Взрывобезопасная концентрация |
торф, сланец | 16% |
бурый уголь | 18% |
каменный уголь | 19% |
Для снижения концентрации кислорода в системе пылеприготовления, первичный воздух разбавляется продуктами сгорания или инертными газами.
Для тушения очагов взрыва также применяется снижение концентрации кислорода путем ввода СО2, пара и воды. При эксплуатации пылесистем для исключения взрывов ограничивается максимальная температура аэросмеси за мельницей, которая указывается в режимных картах.:
Для снижения последствий взрывов оборудование системы пылеприготовления снабжается взрывными клапанами
ПВК-предохранительный взрывной клапан
ЛЕКЦИЯ №12
Системы пылеприготовления
котлов; здесь схема сушки всегда разомкнута.
Принципиальная схема центральной системы пылеприготовления:
1 – бункер дробленого топлива; 2 – питатель; 3 – отсекающий шибер; 4 – сушилка; 5 – подвод пара к сушилке; 6 – отвод конденсата; 7 – разгрузочная камера; 8 -линия к отсосному вентилятору; 9 – мельница; 10 – сепаратор; 11 – шлюзовый затвор; 12 – шлюзовый затвор; 13 – электрофильтр; 14 – циклон; 15 – клапаны-мигалки; 16 – бункер пыли; 17 – винтовой пневматический насос; 18 – подача сжатого воздуха; 19 – мельничный вентилятор; 20 – шнек; 21 – отсос водяных паров; 22 – рукавный фильтр; 23 – вентилятор; 24 – калорифер; 25 – подача пыли; 26 – фильтр-пылеотделитель; 27 – вентилятор; 28 – пылевой бункер парогенераторов; 29 – питатели пыли; 30 – пылепроводы к горелкам;
Достоинства:
· пыль имеет стабильное качество по тонкости размола и влажности, потери не зависят от режима работы котлов;
· независимость режима работы пылесистемы от режима работы котлов.
Недостатки:
· большие капитальные затраты на сооружение пылезавода;
· сброс в атмосферу части топлива в виде мельчайших частиц и, как следствие, потери и загрязнение окружающей среды.
Индивидуальные системы пылеприготовления располагаются в котельном отделении в непосредственной близости от котла, который обслуживают. Выбор схемы сушки определяется величиной приведенной влажности WП:
· WП<4 % 4,19 кг/МДж. Замкнутая схема сушки. При этом влага, испаряющаяся при подсушке топлива, подается в топку, что ведет к снижению температуры факела, повышению потерь с недожогом топлива и потерь с уходящими газами из-за увеличения их объема и, как следствие, общему снижению ηКАбрутто.
· WП>4 % 4,19 кг/МДж. Разомкнутая схема сушки. Водяные пары вместе с сушильным агентом и мельчайшими частицами топлива сбрасываются в атмосферу.
§
Все мельницы ТЭС являются вентилируемыми, т.е. вентилируются сушильным агентом. Для размола топлива используются следующие принципы: удар; истирание; раздавливание
Степень дробления топлива в мельницах примерно на порядок больше, чем в дробилках (200÷500 раз), а значит, существенно выше расход энергии на размол.
Классификация мельниц ведется по скорости вращения мелющих органов: ихоходные; среднеходные;
быстроходные.
Тип мельницы | n, об/мин | В, т/ч | Эр, кВт*ч/т | Износ, г/ттопл | Nxx, % от Nном | Принцип размола | Обозначение | Топливо | |
Тихоходная | 16÷23 | 4÷50 | 15÷40 | <400 | 99÷95 | удар, истирание | Ш-4, ШБМ, Ш-16, Ш-25, Ш-50 | каменные угли, включая антрациты, кроме высоковлажных | |
Среднеходная | 50÷150 | 6÷10 | раздавливание | МВС, МШС, МРС | каменные угли с КЛО>1 | ||||
Быстроходная | 500÷3000 | 8÷15 | >400 | удар, истирание | ММ, МВ | высоковлажные каменные угли, бурые угли, торф, сланец |
Обозначения:
ШБМ – шаровая барабанная мельница; МВС – волновая среднеходная; МШС – шаровая среднеходная; МРС – роликовая среднеходная; ММ – молотковая; МВ – мельница-вентилятор.
Шаровая барабанная мельница
1 – стальной барабан; 2 – патрубок для горячего воздуха и топлива; 3 – пылевыдающий патрубок; 4 – торцевая стенка; 5 – подшипник; 6 – электродвигатель; 7 – редуктор; 8 – ведущая шестерня; 9 – ведомая шестерня; 10 – стальные шары (диаметр 20..60 мм).
Частота вращения, при которой шары не будут отрываться от внутренней поверхности барабана, называется критической (DБ – диаметр барабана):
Рабочая частота вращения:
Производительность мельницы также зависит от массы шаров. Максимальный коэффициент заполнения барабана шарами: Оптимальная степень заполнения барабана шарами:
Особенность ШБМ – большой расход энергии на холостой ход (0,9..0,95 от NН). Это объясняется значительным превосходством массы мельницы и шаровой загрузки над массой топлива (например, Ш-50: масса мельницы и шаров 300 т, масса топлива в ней 5-10 т).
Мощность, потребляемая приводом ШБМ считается примерно постоянной, поэтому оптимальным режимом работы является режим с максимальной (номинальной) загрузкой топливом (Вммакс), который обеспечивает минимальный расход энергии на размол (Эрмин =Nм/Вммакс).
ШБМ всегда работает в пылесистеме с промежуточным бункером, где режим её работы не зависит от нагрузки котла.
Преимущества:
· большая единичная производительность;
· надежность;
· нечувствительность к попаданию металла;
· универсальность.
Недостатки:
· относительно большой расход энергии на размол;
· большие затраты металла на износ мелющих органов.
Рис. Внешний вид ШБМ
Среднеходные мельницы
1-размольный стол; 2-размольный валок; 3-прижимные пружины; 4-рычаг; 5-ось валка;
6-сопловой аппарат для подачи воздуха; 7-редуктор.
Скорость вращения выбирается такой, чтобы окружная скорость на крае равнялась 3-4 м/с.
Скорость воздуха в сопловом аппарате 40..60 м/с.
Преимущества:
· большой КПД;
· малый износ мелющих органов;
· меньший расход энергии на холостой ход и, значит, минимальный расход энергии на размол.
Недостатки:
· сложность конструкции;
· требует более квалифицированного обслуживания;
· чувствительность к попаданию металла.
Рис. Конструкция МВС
Рис. Конструкция МШС Рис. Внешний вид МВС
Быстроходные мельницы
1. Молотковые мельницы используют в качестве принципа размола удар молотков (бил) о топливо и истирание топлива между билами и корпусом мельницы.
а – с тангенциальным подводом воздуха; б – с аксиальным подводом воздуха.
Конструкция ротора молотковой мельницы:
1 – подшипники; 2 – билодержатели; 3 – водоохлаждаемый вал; 4 – диски; 5 – била.
а) ММА
б) ММТ
Молотковые мельницы предназначены для размола высоковлажных каменных углей, бурых углей, торфов, фрезторфа и сланцев и получения грубой готовой пыли. Обладают следующими характеристиками:
· расход энергии по бурому углю ЭР=10÷15 кВт*ч/т
· равномерность структуры готовой пыли n=1,0÷1,1
· τраб=300÷1000 ч – до 50% износа бил (т.е. износ мелющих органов выше, чем у ШБМ).
Рис. Внешний вид ММТ с инерционным сепаратором пыли
2. Мельница-вентилятор (МВ) представляет собой вентилятор, лопасти которого выполняются из износостойких материалов и используется для размола сланцев.
Сепараторы пыли
Предназначены для разделения мельничного продукта на тонкую (сотовую) пыль, направляемую на сжигание, и крупную часть, возвращаемую в мельницу.
Все сепараторы, используемые в энергетике, являются воздушно-проходными, где разделение пыли по крупности происходит под действием противоположно направленных массовой силы и силы аэродинамического сопротивления потока.
Классификация сепараторов ведется по виду массовой силы действующей на частицу:
а. цетробежные (массовая сила – центробежная).
б. инерционные (массовая сила-сила инерции)
в. гравитационные (массовая сила-сила веса).
в)
1 – короб подачи пылевоздушной смеси в сепаратор; 2 – возврат крупных частиц топлива в мельницу; 3 – наружный конус; 4 – внутренний конус; 5 – пылевыдающий патрубок; 6 – регурирующие створки; 7 – разделительная перегородка; 8 –корпус; 9 – шибер; 10 – внутренняя перегородка.
Рис. Молотковая мельница ММА с гравитационным (шахтным) сепаратором: 1- ротор; 2- било; 3- корпус мельницы; 4- подача горячего воздуха; 5- шахта (сепаратор); 6- загрузка исходного угля; 7- подача пыли в топку (амбразура)
Основные показатели эффективности работы сепараторов пыли
При работе сепаратора необходимо стремиться к максимальному выделению мелких частиц из мельничного продукта в готовую пыль и к минимальному проскоку в неё грубых частиц.
Используются следующие показатели:
1. – кратность циркуляции;
2. – средний вынос;
3. – коэффициент улучшения структуры готовой пыли (n3 и n1 – коэффициенты равномерности структуры);
4. – регулируемость.
Наиболее полную характеристику работы сепараторов дает кривая парциальных выносов (КПВ)– зависимость парциального выноса в готовый продукт от размера частиц:
Величина парциального выноса показывает вероятность попадания частиц размера δ в готовый продукт.
где δгр –граничный размер сепаратора (мкм), для которого φδгр = 0,5
δпр –предельный размер сепаратора (мкм), для которого φδпр = 0
Перестроим кривую парциальных выносов в безразмерном виде:
φδ = f(δ/ δгр)= f(х)
По степени приближения реальной кривой к идеальной можно судить об эффективности работы сепаратора.
Численная интерпретация КПВ:
1) – КПД сепаратора (площадь под кривой φδ для Х=0-1)– показывает степень извлечения мелких частиц в готовый продукт ( -для идеального сепаратора);
2) – степень проскока крупных частиц в готовый продукт (площадь под кривой φδ для Х=1-ХПР). Для идеального сепаратора .
Пылевые циклоны
Основное требование, предъявляемое к полевым циклонам, – максимальное выделение и осаждение пыли из траспортирующего агента при невысоком аэродинамическом сопротивлении.
Эффективность работы циклона влияет на срок службы мельничного вентилятора в пылесистеме с промежуточным бункером и на качество готового продукта. Как правило, в энергетике используются центробежные циклоны НИИОГАЗ.
1 – корпус; 2 – регулирующий патрубок с лопатками; 3 – внутренний цилиндр; 4 – взрывной клапан; 5 – выход воздуха; 6 – подводящий патрубок.
Рис. Циклон НИИОГАЗ: 1- цилиндрическая часть корпуса; 2- входной патрубок; 3- верхняя крышка; 4- выходной патрубок; 5- коническая часть корпуса.
Для эффективной работы сепаратора необходимо, чтобы скорость на входе ωвх=20÷25 м/с, при этом плановая скорость ωпл:
-4м/с,
Аэродинамическое сопротивление циклона =120÷150 мм в. ст.
Показатели эффективности работы циклона:
1) – средний КПД циклона, зависящий от дисперсного состава.
2) – фракционный КПД циклона – показывает вероятность улавливания частиц от их размера.
Из приведенной зависимости следует, что эффективность улавливания частиц определяется их размером. Частицы крупнее 90мкм, как правило, улавливаются полностью. Эффективность работы циклона резко снижается при наличии подсоса воздуха в его нижнюю часть.
Сушка топлива
Для улучшения размола топлива, хранения, транспорта, воспламенения и сжигания пыли топливо при размоле подвергается сушке. При подсушке из топлива удаляется внешняя влага WВН=WР-WГИ, где WГИ – гироскопическая влажность, определяемая видом топлива (для АШ WГИ=2,5%, для торфа WГИ=11%). Чрезмерная подсушка топлива недопустима из-за опасности самовозгорания и взрыва.
В зависимости от величины WВН различают следующие виды сушки:
1. WВН<10% – сушка в мельнице.
На этот вид сушки существует ряд ограничений:
· максимальная температура аэросмеси за мельницей tаэр ограничивается по условиям взрывобезопасности, минимальная температура аэросмеси – по условию транспорта пыли и ее сыпучести;
· температура сушильного агента перед мельницей t’M ограничивается по условию надежности работы подшипников и не превышает: 450 °С – для ШБМ; 350 °С – для СМ и 250÷350 °С – для ММ.
· количество сушильного агента Gса должно быть оптимальным, поскольку чрезмерный расход ведет к угрублению мельничного продукта, недостаточный расход – к чрезмерному переизмельчению пыли. И то, и другое увеличивает расход энергии на размол.
В мельнице можно снять с топлива определенное количество влаги, т.к. теплота, подводимая в мельницах, постоянна.
2. WВН=10÷20% – используется предварительная подсушка топлива в трубе-сушилке и окончательная досушка топлива в мельнице.
3. WВН>20% (для высоковлажных топлив) – применяется предварительная подсушка топлива в специальной сушилке со сбросом сушильного агента и водяных паров в атмосферу и окончательная досушка в мельнице.
Под сушильной производительностью Всуш мельницы понимают максимальное количество топлива, которое может быть в ней подсушено от начальной до конечной влажности. Под размольной производительностью Вразм мельницы понимают максимальную производительность мельницы по сырому топливу, которое может быть размолото в ней до требуемой тонкости помола.
Для мягких топлив с большим содержанием влаги Вразм>Всуш ограничение производительности мельницы имеет место по Всуш.
Для твердых топлив с невысокой влажностью Всуш > Вразм ограничение производительности мельницы имеет место по Вразм.
§
Топки с твердым шлакоудалением
При удалении шлака в твердом состоянии топочная камера представляет собой вертикальную прямоугольную шахту, заканчивающуюся внизу холодной воронкой, где завершается процесс грануляции (затвердевания шлака). Как правило, топки с твёрдым шлакоудалением являются открытыми. Должно соблюдаться условие , т.е. температура газов на выходе из топки должна быть меньше температуры начала деформации золы, чтобы исключить шлакование поверхностей нагрева за топочной камерой.
Для сжигания низкореакционных твердых топлив область топочных экранов вблизи горелок покрывается огнеупорной массой и называется зажигательным поясом. Он позволяет повысить температуру факела вблизи горелочных устройств и получить более полное воспламенение и сгорание топлива.
Конструкция ошипованных экранов
1- шипы; 2- трубы; 3- обшивка;
4- пластичная хромитовая теплоизолирующая масса;
5- огнеупорный карборунд.
Для бурых и высокореакционных каменных углей (Г, Д, СС) q4 = 0,5÷1,5%; для низкореакционных твердых топлив (А, ПА, Т) q4 = 6÷7%.
Величина теплового напряжения объема топки: qV = 100÷140 кВт/м3.
При твердом шлакоудалении основная часть минеральной части (95%) уходит с золой, и лишь 5% – со шлаком. Это вызывает усиленный абразивный износ поверхностей, расположенных за топкой, и препятствует повышению скоростей газов для интенсификации конвективного теплообмена. Кроме того, увеличивается выбросы золы в атмосферу.
Топки данного вида применяют для сжигания топлив с умеренным и большим VГ (VГ>20%), высокозольных топлив и топлив, имеющих тугоплавкую золу.
Топки с жидким шлакоудалением.
В топках данного вида температура газов в нижней части топки должна превышать температуру нормального жидкоплавкого состояния золы t3 на 50÷100 оС. Для этого топки разделяются по высоте на две зоны:
1. горячая часть топки-зона плавления шлака (топочные экраны покрыты огнеупорной массой);
2. холодная радиационная поверхность (зона) с открытыми экранными трубами.
Нижняя часть топки выполняется в виде горизонтального или слабонаклонного пода. Горелочные устройства выполняются ближе к поду.
Существуют следующие виды топок с жидким шлакоудалением:
1 – поверхность топки, покрытая огнеупорной обмазкой;
2 – холодная радиационная поверхность; 3 – подача топлива;
4 – шлакоулавливающий пучок труб, покрытых огнеупорнойной футеровкой.
а) Открытая однокамерная топка
ашл = 10÷15%
qv = 200÷210 кВт/м3
Dмин = (0,7÷0,8)Dном – минимальная нагрузка по условию выхода жидкого шлака. В противном случае наблюдается застывание шлака на стенках топочных экранов и поде.
Недостатки открытых топок:
· интенсивное шлакование топочных экранов в зоне перехода от горячей к холодной зоне;
· высокая отдача тепла в зону 2 ограничивает минимальную нагрузку котла по условию выхода жидкого шлака;
· невысокая степень улавливания шлака в топке.
б) Полуоткрытая однокамерная топка
Пережим служит для отделения зоны плавления от зоны охлаждения, Отдача тепла в вернюю часть топки заметно сокращается. В камере горения температура газов составляет 1600-18000С.
ашл = 20÷40%
qv = 200÷250 кВт/м3
Dмин = 0,6*Dном – минимальная нагрузка по условию выхода жидкого шлака.
в) Двухкамерная топка
Зона плавления отделяется от зоны охлаждения шлакоулавливающим пучком, выполненным путем разводки нижней части труб фронтового экрана. Трубы шлакоулавливающего пучка, для исключения шлакования, покрываются огнеупорной массой (утепляются)
ашл = 70%
qv = 200÷250 кВт/м3
Dмин = (0,4-0,5)Dном – минимальная нагрузка по условию выхода жидкого шлака.
г) Топка с циклонными предтопками
Вихревое движение газовоздушного потока в предтопке позволяет сжигать мелкодробленое топливо (δ=1-5мм), что существенно сокращает расход энергии на размол. Частицы топлива подвержены воздействию двух основных сил: центробежной, отбрасывающей их на периферию (к внутренней стенке предтопка); силы аэродинамического сопротивления газовоздушного потока выносящей частицы из предтопка. Соотношение этих сил зависит от размера частиц, поэтому частицы по сечению циклона распределены неравномерно. Наиболее крупные отбрасываются к стенкам предтопка и там вовлекаются в вихревое движение до полного выгорания. Мелкие частицы сгорают в полёте ближе к оси предтопка.
Интенсивное вихревое движение обеспечивает значительное улавливание шлака ашл=0,6-0,9;
Jгц=1800-19000С
qv ц = 2-6Мвт/м3 .
Однако развитая камера охлаждения снижает общее тепловое напряжение объёма топки- qv =200-300 Квт/м3
д) Вихревые топки
§
Распределение полезноиспользуемого тепла можно представить в виде:
Распределение тепловосприятий в этих поверхностях нагрева определяется давлением острого пара (давлением котла):
Рассмотрим процесс в котельном агрегате в TS-диаграмме.
Давление Р0 | tпе | tпв | Распределение тепла, % | ||
оС | qисп | qпе | qэк | ||
среднее (4 МПа) | |||||
высокое (14 МПа) | |||||
сверхкритическое (25 МПа) |
Из этого следует:
1. По условию теплопередачи при оптимальной температуре газов на выходе из топки: доля тепла, передающегося в топке, составляет 35÷40% тепла. Значит, при среднем давлении данного тепла недостаточно для испарения рабочего тела, поэтому в таких котлах экономайзер выполняется кипящим, часть тепла на испарение передается в фестоне, а также возможно выполнение котельных пучков в поворотной или конвективной шахте.
2. В котлах высокого давления количество тепла, передающегося в топке, несколько больше, чем требуется для испарения. Поэтому потолок топки или верхняя часть топочных экранов является радиационным пароперегревателем.
3. В котлах сверхкритического давления qэк передается в экономайзере и в нижней радиационной части, начиная со средней: СРЧ, ВРЧ, радиационная, полурадиационная (ширмы) и конвективная (высокого и низкого давления) части ПП (потолочного подогревателя) qпе.
Основной тип топочных экранов – гладкотрубные экраны. Кроме того, могут использоваться газоплотные, или мембранные экраны двух типов:
а) из плавниковых труб; б) с прямоугольными ребрами.
Газоплотные сварные экраны являются интенсифицированной поверхностью нагрева. Их масса на 10-15% меньше на единицу лучевоспринимающей поверхности по сравнению с гладкотрубными экранами. Для обеспечения массовой скорости можно увеличить шаг труб и снизить число экранных труб. Их условия работы благоприятнее, т. к. часть поглощенной плавниками (ребрами) теплоты, благодаря растечке тепла, передается тыльной стороне труб, превращая её в активную поверхность нагрева.
Исключен выход отдельных труб из плоскости экрана (из ранжира) и ухудшение их температурного режима.
Газоплотные сварные экраны: не требуют обмуровки поэтому применяется легкая натрубная теплоизоляция; допускают обмывку экранов без опасности увлажнить теплоизоляционный слой и вызвать коррозию в труднодоступных местах.
Однако, газоплотные панели предъявляют повышенные требования к равномерности температурных условий работы труб.
Также используют ошипованные экранные трубы с нанесением тепловой изоляции (например, в зажигательных поясах и в зоне плавления шлака).
Конструкция ошипованных экранов
1- шипы; 2- трубы; 3- обшивка; 4- пластичная хромитовая теплоизолирующая масса; 5- огнеупорный карборунд.
Ощипованный газоплотный
Рис. Внешний вид настенного и двухсветного топочных экранов.
Применение двухсветного топочного экрана позволяет сократить габариты топочной камеры.
Топочные экраны котлов с естественной циркуляцией располагаются вертикально для обеспечения достаточного движущего напора:
Для компенсации температурных удлинений экранных труб применяется несколько схем.
Схема А: при вертикальных экранах с наклонным потолком
Удлинение в верхней части самокомпенсируется за счет изгибов трубы, удлинение в нижней части компенсируется за счет перемещения нижнего коллектора.
Схема Б: при использовании вертикальных топочных экранов; крепление без разъема.
Самокомпенсация температурных расширений происходит за счет перемещения вниз нижнего коллектора
Схема В. В мощных котлах с длиной топочных экранов 30, 40 м и более, когда удлинение достигает 200-300 мм, используется крепеление экранных труб с разъемом посередине.
1. неподвижная подвеска экрана
2. подвижное крепление экрана
3. уплотнительная камера
4. неподвижное крепление экрана
По ширине топочные экраны, как правило, разбивают на секции или контуры циркуляции, которые имеют свою систему опускных труб. Площадь поперечного сечения опускных труб составляет 30-50% от сечения топочных экранов.
В каждую секцию объединяются трубы с близкими геометрическими характеристиками и близкими условиями обогрева. Это позволяет повысить надежность контуров естественной циркуляции.
В прямоточных котлах движение рабочей среды принудительное, поэтому топочные экраны могут быть ориентированы в пространстве как горизонтальные и как подъемно-опускные.
Рис. Компоновка двухсветного экрана
§
Рассмотрим работу двухходового топочного экрана системы Бенсона.
1 и 2 – панели экрана; 3 и 4 – вход и выход рабочего тела.
По условиям безопасности, разность температур между свариваемыми панелями ∆t не должна превышать 50÷100 оС. т.е.,
Для обеспечения этого условия используются следующие способы:
1. Рециркуляция рабочего тела.
2. Байпасирование части холодного потока.
Рассмотрим рециркуляцию рабочей среды
1, 2 – вертикальные газоплотные панели; 3, 4 – вход и выход среды; 5 – смешивающая камера; 6 – насос.
При постоянном обогреве рециркуляция снижает удельный прирост энтальпии рабочей среды за счет снижения температурного напора. Температура рабочей среды на входе в поверхность нагрева повышается, а на выходе из второй панели остается примерно такой же, как и в схеме без рециркуляции. В результате дополнительного расхода рабочей среды и снижения приращения энтальпии снижается разница температур между панелями.
Рассмотрим байпасирование части холодного потока.
Часть рабочего тела проходит помимо первой панели, что увеличивает подвод тепла на единицу его расхода. В результате температура увеличивается, а температура среды на входе во вторую панель остается практически такой же, как и при последовательном включении панелей, и, как следствие, ∆tвх практически не меняется, но ∆tвых снижается. Таким образом, мы имеем повышение надежности работы.
ЛЕКЦИЯ №15
Пароперегреватели
Пароперегреватели предназначены для повышения температуры рабочей среды от температуры насыщения или температуры фазового перехода для котлов СКД до расчетного значения температуры острого на входе в цилиндр высокого давления (ЦВД), или вторичного пара на входе в цилиндр среднего давления (ЦСД)турбины.
По виду тепловосприятия пароперегреватели делятся на радиационные (тепло передается излучением), полурадиационные (тепло передается конвекцией и излучением) и конвективные (тепло передается конвекцией).
По назначению пароперегреватели делятся на основные и промежуточные.
Тип ПП | Назначение | Диаметр труб dвн, мм |
основные | передача тепла острому пару | 20÷35 |
промежуточные | передача тепла пару, отработавшему в ЦВД |
Основной тип конвективных пароперегревателей – стальной, змеевиковый, гладкотрубный. Его преимущество – технологичность изготовления и дешевизна.
Необходимая интенсивность отвода тепла от металла к пару обеспечивается массовыми скоростями движения рабочей среды
Таким образом, линейная скорость пара будет примерно равна 20 м/с.
У вторичных пароперегревателей из-за ограничения по величине гидравлического сопротивления ∆p = 0,2÷0,3 МПа:
Для повышения интенсивности передачи тепла с газовой стороны, могут быть использованы трубы с наружным оребрением (с поперечным и продольным).
При изготовлении вторичных пароперегревателей, где давление пара 3÷4 МПа, а гидравлическое сопротивление ограничено величиной – 0,2÷0,3 МПа, передачу тепла к рабочей среде повышают, используя трубы с внутренним оребрением.
Применение наружного и внутреннего оребрения труб повышает стоимость пароперегревателя, но увеличивает интенсивность теплообмена на единицу веса до 10÷25%.
В зависимости от мощности, змеевики могут быть одно, двух и многозаходными..
а) однозаходная схема; б) двухзаходная схема
В зависимости от направления движения рабочей среды и газов, различают противоточную, прямоточную и смешанную схемы включения.
а)-противоток; б)-прямоток в) и г)-смешанные схемы
Противоточная схема.
Преимущество: наибольший температурный напор и, как следствие, экономия металла при одном и том же тепловосприятии;
Недостаток: тяжелые условия работы выходной части змеевиков (где температура металла максимальна из-за того, что температура пара и газа также максимальна).
Прямоточная схема. Температурный напор ниже, но выходные змеевики, где максимальная температура пара, омываются частично охлаждёнными газами, поэтому условия работы металла более благоприятные.
Оптимальных условий: надежности и умеренной стоимости конвективных пароперегревателей достигают в смешанных схемах. В схеме (в) обе части пароперегревателя противоточные, но вторая часть с максимальной температурой пара омывается частично охлажденными продуктами сгорания, что повышает надежность её работы. В схеме (г) в первой части – противоток, во второй – прямоточная схема (здесь температура пара максимальна, но выходная часть змеевика омывается охлаждённым потоком).
По расположению в пространстве пароперегреватели делятся на:
1. вертикальные;
1-змеевики; 2-подвесные планки; 3-верхние гибы труб; 4-потолоч-ные трубы; 5-дистан-ционирующие гребёнки; 6-опорные сухарики.
Преимущество: конструктивное удобство (легкость креплений).
Недостаток: недренируемость (т.е. конденсат, образующийся при останове котла, невозможно удалить без нагрева) и, как следствие, сложности при пуске котла и коррозия.
Горизонтальные
Крепление труб горизонтального пароперегревателя на стойках.
1-стойка; 2-трубы; 3-опорная балка; 4-металлическая сетка; 5-арматура; 6-тепловая изоляция.
Подвеска горизонтального конвективного пароперегревателя на трубах.
1-первая ступень пароперегревателя; 2-барабан; 3 и 6-подвесные трубы; 4 и 8-промежуточные коллекторы; 5-выходная камера пароперегревателя; 7-вторая ступень пароперегревателя; 9-коллектор подвесных труб.
Преимущество: дренируемость. Недостаток: сложность креплений.
§
К низкотемпературным поверхностям нагрева (НТПН) относятся поверхности, расположенные за конвективным пароперегревателем в конвективной шахте: водяной экономайзер (ЭКО) и воздухоподогреватель (ВП).
Компоновка НТПН зависит от требуемой температуры горячего воздуха.
Различают два вида компоновок: последовательную, когда за экономайзером располагается ВП; или в рассечку (двухступенчатая компоновка).
ВП является поверхностью нагрева, которая работает при минимальном температурном напоре и при минимальном коэффициенте теплопередачи (К); поэтому поверхность нагрева ВП превышает любую поверхность нагрева пароводяного тракта. Отношение водяных эквивалентов воздуха и газов.
, так как и .
Поэтому при противоточной схеме включения минимальный температурный напор ВП наблюдается с горячей стороны, так как воздух нагревается быстрее, чем охлаждаются продукты сгорания.
Пр. сгорания
Воздух
Для снижения разности температур необходимо увеличить поверхность нагрева. Экономически целесообразно иметь >30-40oC.
Для экономайзера, где теплоемкость воды много выше теплоемкости газов минимальная при противотоке наблюдается с холодной стороны, так как вода нагревается медленнее, чем охлаждаются продукты сгорания.
Рассмотрим одноступенчатую (последовательную) компоновку поверхностей нагрева и график изменения температур теплообменивающихся сред
Такая компоновка применяется, когда требуется температура горячего воздуха не выше 300-350°С.
Для сжигания низкореакционных твердых топлив необходима более высокая температура горячего воздуха ( = 350-450°С). В этом случае применяется двухступенчатая компоновка НТПН или «в рассечку».
При двухступенчатой компоновке возрастает высота конвективной шахты, соответственно увеличиваются затраты металла и более высокими становятся присосы воздуха.
Водяные экономайзеры (ЭКО)
В ЭКО воспринимается от 10 до 20% тепла, которое выделяется при сгорании топлива( ). Наиболее распространенным типом ЭКО являются стальные гладкотрубные, змеевиковые экономайзеры; схема включения – противоточная.
Используются трубы с . Для удобства эксплуатации и ремонта высота пакетов не должна превышать 1,5 м. Концы змеевиков соединяются коллекторами, которые могут располагаться за пределами газохода, но для снижения присосов или уплотнения конвективной шахты могут быть расположены и внутри газохода. В этом случае они играют роль опорной конструкции.
Движение воды в экономайзере всегда восходящее, что обеспечивает свободный выход с водой газов, выделяющихся при нагревании, и пара.
ЭКО: кипящие и некипящие.
Конструктивно они выполняются одинаково. В кипящем ЭКО максимальное паросодержание не должно превышать 25%.
Для обеспечения надежной работы ЭКО приняты следующие минимальные скорости воды в змеевиках:
ил – для некипящего экономайзера.
Этой скорости достаточно, чтобы пузырьки газов не скапливались в шероховатостях на верхней образующей труб. В противном случае, пузырьки агрессивных газов (О2, СО2) приведут к коррозии металла.
– для кипящего конвективного экономайзера.
Данной скорости достаточно для того, чтобы не наблюдалось расслоения пароводяной смеси, которое приводит к перегреву верхней образующей труб змеевиков.
Надежность работы экономайзера, особенно при сжигании высокозольных твердых топлив, также зависит от расположения змеевиков по отношению к фронту котла. Различают расположение перпендикулярное фронту и параллельное фронту.
Схема I (расположение перпендикулярное фронту)
1. ЭКО;
2. водоперепускные трубы;
3. барабан.
Схема II (расположение параллельное фронту)
В схеме I износу будут подвергаться все змеевики вблизи задней стенки.
В схеме II интенсивнее изнашиваться будет та часть змеевиков, которая лежит в области вблизи задней стенки.
В схеме I змеевики более короткие, вследствие чего облегчается их крепление
Воздухоподогреватели
Это обязательный элемент энергетического парового котла, который служит для утилизации тепла продуктов сгорания и повышения температуры . Воздухоподогреватель (ВП): снижает недожог топлива (q3, q4); потерю тепла с уходящими газами (q2); повышает КПД котла, температуру факела и интенсивность радиационного теплообмена.
ВП работают в областях низких температур, что приводит к конденсации водяного пара в холодной части ВП. Если температура стенки труб будет ниже температуры точки росы, то это приведет к образованию жидкой пленки на поверхности металла, вызывающей коррозию и налипание золовых частиц на поверхность труб.
По принципу действия различают рекуперативные ВП (ТВП) и регенеративные ВП (РВП).
Рекуперативные работают с неподвижной поверхностью нагрева, которая представляет собой стальные тонкостенные трубки, соединенные трубными досками. Наружный диаметр труб 40-50мм, при толщине стенки 1,2-1,6мм. Преимущество трубчатых ВП – простота и надёжность конструкции.
Расположение трубок всегда шахматное. Для получения необходимой скорости перекрестного тока воздуха, трубную систему по высоте разделяют промежуточными перегородками на несколько ходов. Увеличением числа ходов ТВП приближает схему взаимного движения теплообменивающихся сред к противоточной.
Сети газоснабжения. условные обозначения | архитектура и проектирование | справочник
Условные обозначения газового оборудования. Пояснения к принятой терминологии. Цвет трубопроводов на чертежах. Диаметры подводящих трубопроводов и расходы газа для разных приборов. Газоходы. Технические условия на сжиженный газ. Устройство газоходов.
Тип газового аппарата | Диаметр подводящего трубопровода, мм | Расход газа м3 |
Холодильник | 10 | 0,1 |
Кипятильник | 15 | 0,5 |
Духовой шкаф | 15 | 0,75 |
Кухонная плита | 20 | 2,5 |
Газовая печь малая | 15 | 1 |
Газовая печь средняя и большая | 20 | 2,5 |
Бак для кипячения белья (ёмкостью до 100 литров) | 20 | 3,5 |
Водонагреватель малый | 15 | 2,5 |
Водонагреватель большой (колонка в ванной) | 25 | 6 |
Стиральная машина бытовая | 15 | 1,5 |
Стиральная машина коллективного пользования | 15 | 3 |
Эрнст Нойферт. «Строительное проектирование» / Ernst Neufert “BAUENTWURFSLEHRE”
§
Условные обозначения электросетей на строительных чертежах: Токи. Сети. Строительная характеристика сетей. Наименование сетей по назначению. Характеристика присоединения сети. Приборы включения и измерения. Условные обозначения электроприборов. Приборы сетей сигнализации. Электрические звуковые приборы. Световая сигнализация. Телефонные сети. Контрольные приборы. Антенны. Батареи.
ТОКИ | 3. Переменный ток с указанием частоты 4. Двухфазный переменный ток 5. Трёхфазный переменный ток 6. Постоянный или переменный ток (универсальный) | ||
СЕТИ | 6. На стальных решетчатых опорах 7. На железобетонных опорах 8. На опорах, установленных на крышах 9. Опора на крыше с внутридомовым отводом | ||
СТРОИТЕЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СЕТЕЙ | 1. Законченная строительством 2. В процессе строительства 6. Скрытая проводка в толще штукатурки 7. Скрытая проводка в бороздках под штукатуркой 8. Сеть с проводами на фарфоровых изоляторах 9. Сеть с проводами в трубках 10. Сеть с многожильными проводами в сухих помещениях (трубчатый провод) 11. Сеть с многожильными проводами в сырых помещениях (провод с противосыростной изоляцией) 12. Наружный или подземный кабель | ||
1. Системы прокладки сетей fi В металлических трубках si В стальных бронированных трубках 2. Указатель числа проводов в линии (три провода) | |||
НАИМЕНОВАНИЕ СЕТЕЙ ПО НАЗНАЧЕНИЮ | 2. Линия защитного заземления 6. Транзитная сеть постоянного потребления 7. Междугородная телефонная сеть 9. Сеть световой сигнализации 10. Сеть аварийного освещения 11. Подводящая сверху или идущая вверх сеть 13. Подводящая сверху сеть 14. Подводящая снизу или питающая книзу сеть 16. Подводящая снизу сеть 18. Питающая кверху транзитная сеть 19. Питающая книзу транзитная сеть | ||
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИСОЕДИНЕНИЯ СЕТИ | 1. Соединение с попеременным питанием с разных сторон (симплексная система) 2. Соединение с попеременным питанием с двух сторон (дуплексная система) 5. Разъёмное присоединение 6. Распределительная коробка 8. Домовой ввод сильных токов с указанием системы предохранителя (DIN 400502 B) 11. Ответвительная коробка 13. Заземление, заземление VDE 0140 15. Трансформатор (показан трансформатор звонковой сети 16. Пробой или место пробоя сети | ||
ПРИБОРЫ ВКЛЮЧЕНИЯ И ИЗМЕРЕНИЯ | 2. Выключатель однополюсный 3. Выключатель двухполюсный 4. Выключатель трёхполюсный 5. Групповой переключатель однополюсный 6. Переключатель для люстр однополюсный 7. Переключатель однополюсный для включения с нескольких мест 8. Шнуровой переключатель 9. Перекрёстный переключатель однополюсный 11. Переключатель «звезда – треугольник» 12. Штепсельная розетка сети сильных токов 13. Штепсельная розетка с предохранителем 14. Двойная штепсельная розетка 15. Двойная штепсельная розетка с предохранителем 16. Штепсельная розетка с выключателем 17. Совмещённая с выключателем штепсельная розетка 18. Штепсельная розетка слаботочных сетей 20. Счётчик с указанием единиц измерения | ||
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРИБОРОВ | 1. Светильник (общее назначение) 2. Люстра с указанием числа и мощности ламп ( 5 ламп по 60 Вт) 5. Светильник с выключателем 6. Светильники с включением через сопротивление 7. Светильник с затемнением 8. Светильник дежурного освещения 9. Светильник аварийного освещения 11. Светильник с двумя источниками питания 12. Светильник с дополнительной лампой дежурного освещения 13. Светильник с газоразрядными лампами и выключающим устройством 14. Светильник с указанием числа газоразрядных ламп 16. Электроприбор (общее назначение) 17. Электрическая кухонная плита на 3 комфорки 18. Электрическая плита с подтопком на угле 20. Электроплита с духовкой 23. Электрический холодильник 24. Электрический морозильник 26. Отопительная электропечь 27. Электропечь с тепловым аккумулятором 28. Электрический обогрев смотрового стекла 29. Высокочастотная плита 31. Инфракрасный радиатор 32. Генератор (общее назначение) 33. Электромотор (общее назначение) 34. Электромотор с указанием системы защиты (DIN 40050) 35. Электрический вентилятор | ||
ПРИБОРЫ СЕТЕЙ СИГНАЛИЗАЦИИ | 1. Световое сигнальное табло 2. Электрозапор на дверях 3. Кнопка электрического звонка 4. Электрические часы (вторичные) 5. Главные электрические часы 6. Главные часы электрической сигнализации 7. Пожарная сигнализация с ходовым механизмом 8. Пожарная сигнализация с кнопочным управлением 9. Сигнализация теплового действия 10. Автоматический температурный сигнализатор 11. Автоматическая пожарная сигнализация 12. Главный пост пожарной сигнализации на 4 линии сигнализации, на 2 линии для включения сигнала тревоги, телефон для обеих установок 13. Полицейская сигнализация 14. Сторожевая сигнализация 15. Вибросигнализатор (для банковских сейфов) 16. Электрическое управление открыванием ворот 17. Автоматическая световая сиганлизация 18. Усилитель, острие стрелки показывает направление усиления | ||
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ЗВУКОВЫЕ ПРИБОРЫ | 6. Главный распределительный щит системы сигнализации 7. Скрытая установка распределительного щита 8. Электрический звонок (общее обозначение) 9. Электрический звонок с указанием вида тока 10. Электрический колокол, гонг 11. Электрический звонок сети сигнализации 12. Электрический звонок с заводным механизмом 13. Звонок с электромоторчиком 14. Электрический звонок с ручным выключением 15. Электрический звонок со световой сигнализацией 16. Электрическая трещётка 18. Гудок (общее обозначение) 19. Гудок с указанием вида тока 20. Сирена (общее обозначение) 21. Сирена с указанием вида тока 22. Сирена с указанием частоты звука (например, 140 Гц) 23. Сирена-ревун с указанием амплитуды частот звука (например, 150 – 270 Гц) | ||
СВЕТОВАЯ СИГНАЛИЗАЦИЯ (DIN 40708) | 1. Сигнальная световая точка (общее обозначение) 2. Мигающая сигнальная точка с указанием направления 3. Сигнальная световая точка с включением затемнения 4. Световая сигнализация с лампой тлеющего разряда 5. Световой сигнал с автоматическим выключением 6. Световой сигнал с автоматическим выключением, светящийся 7. Световой сигнал с автоматическим выключением, светящийся и качающийся 8. Световой сигнал без автоматического выключения 9. Световой сигнал без автоматического выключения, светящийся 11. Счётный механизм со световой сигнализацией | ||
ТЕЛЕФОН | 1. Квартирный настенный телефонный аппарат 2. Квартирный настольный телефонный аппарат 3. Квартирный телефонный аппарат со штепселем 4. Настенный телефонный аппарат 5. Настольный телефонный аппарат 6. Телефонный аппарат со штепселем | ||
КОНТРОЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ | 2. Датчик с прямым включением 3. Датчик с ходовым механизмом 4. Пожарная сигнализация, приёмник. Пожарная сигнализация, датчик | ||
АНТЕННЫ (DIN 40700 Y1) | 1. Общее обозначение антенн 2. Антенна с замкнутым контуром, рамочная, петлевая антенна 3. Антенна-диполь, антенна для ультракоротковолновых передач, телевизионная антенна 4. Молниеотвод на антеннах 5. Вакуумная молниезащита | ||
БАТАРЕИ | 1. Батарея из четырёх элементов 2. Аккумуляторная батарея (4 секции) 3. Элементы, аккумуляторы или батареи с указанием полюсов и напряжения токов |
§
Условные обозначения на строительных чертежах гражданских зданий: Общая комната. Печи. Вешалки. Лифты. Спальня. Кухня. Прачечная. Мусоропровод. Ванная. Уборная. Водяное и паровое отопление.
ОБЩАЯ КОМНАТА | 1. стол 80 x 120 x 78 – на 4 человека, 90 x 150 x 78 – на 6 человек 3. письменный стол 70 x 130 x 78, 80 x 150 x 78 4. столик для шитья 40 x 55 9. пианино 60 x 140 x 160 11. кабинетный рояль 155 X 114,5,салонный 200 x 150,концертный 275 x 160 12. швейная машина 45 x 85 13. секция книжного шкафа 35 x 70, 60 x 70 15. буфет 35 x 140, 35 x 210, 60 x 40,60 x 210 | |
ПЕЧИ | ||
ВЕШАЛКИ | 1. расстояние между крючками 15 — 20 см | |
ЛИФТЫ | 1. БЛ – больничный лифт; ГЛ – грузовой лифт; ПЛ – пассажирский лифт; РЛ – ресторанный лифт | |
СПАЛЬНЯ | 1. кровать, наружные размеры 95 x 200, 105 x 210, внутренние размеры 90 x 190, 100 x 200; ночной столик 35 x 35, 40 x 50 2. смежное расположение двух кроватей указанных выше размеров 3. двухспальная кровать 140 – 180 x 200,полуторная кровать 125 x 200 4. детская кроватка, наружные размеры 75 x 160, 80 x 170, 75 x 160 5. шкаф двухстворчатый 60 x 130, трехстворчатый 60 x 200 | |
КУХНЯ | 1. мойка с дренажной доской 100/50, 120/50,110/60 2. двойная мойка с дренажной доской 120/60, 140/60, 160/60 4. ступенчатая кухонная раковина 5. встроенный продуктовый шкаф 6. металлическая кухонная плита | |
ПРАЧЕЧНАЯ | 1. котел для кипячения белья 2. встроенный котел для кипячения белья 4. центрифуга для отжима белья | |
МУСОРОПРОВОД | 3. приточная и вытяжная шахта | |
ВАННАЯ | 1. встроенная прямобортная ванна 155 x 68, 165 x 68, 169 x 79, 180 x 83 2. колонка на твердом топливе 35,38,40,45,54 3. свободностояшая круглобортная ванна с газовой колонкой 150 x 67, 163 x 69, 172 x 76, 182 x 76 4. малогабаритная сидячая ванна 114 x 76, 104 x 71 5. умывальник с горячей и холодной водой 8. ножная ванна 52 x5 2 x 33 9. душевой поддон 80 х 80, 90 х 90, 100 х 100 | |
УБОРНАЯ | 2. неканализованная уборная (стульчик) 40 x 50 4. писсуары в общественных уборных 27 x 60 x 105 | |
ВОДЯНОЕ И ПАРОВОЕ ОТОПЛЕНИЕ | 3. компенсирующий трубопровод 9. теплопотребитель (общее обозначение) 10. котел с колосниковой, газовой, нефтяной топкой |
Эрнст Нойферт. «Строительное проектирование» / Ernst Neufert “BAUENTWURFSLEHRE”